结构受力图如下：
554057.5757575757557.54055P1P2P3P4P5P6wP7P8P9P10P11P12A1100B
其中P2至P11为底模及纵梁自重作用于后下横梁的荷载。P1和P12为外模自重作用于后下横梁的荷载，w为后下横梁自重。考虑1.4的动载系数。
建立底模与纵梁力学模型：
可求得P2=P11=(0.5+1.02*6/2)*1.4=4.9KN,
P3=P10=(0.7+1.02*6/2)*1.4=5.3KN, P4=P9=(1.1+0.51*6/2)*1.4=3.7KN, P5=P8=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN, P6=P7=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN 外模自重荷载为：P1= P12=50.1/2*1.4=35.7KN 后下横梁自重为：W=1.55KN/m
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根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：R1=R2=66.5KN 弯矩图如下：
Mmax=176.7KN?m
?maxMmax176.7?103???66.1MPa?????215MPa。满足要求。 W2674 位移图如下：
最大位移量在两支撑点的中间处：
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fmax=22.2mm＜[l]=27.5mm。满足要求。 400（五）内模滑梁检算
内模滑梁在挂篮施工中承受箱梁顶部混凝土、内模自重的荷载。验算时考虑砼的恒载系数1.2。内模滑梁选用2根I356工字钢组成，自重为1.02KN/m。其截面及截面特性如下：
Wx=1537cm3 Ix=27364cm4 A=128.68cm2 1．浇筑2号块
混凝土荷载：
q1=174.7*1.05*1.2/3.5=62.9KN/m 内模及内模支架按1KN/m2,模板荷载为： q2=1*（6-1.35）*1.2=5.6KN/m q总=q1+q2 =68.5KN/m
由于滑梁对称分布，每道滑梁的受力为34.3KN/m 滑梁自重为q4=1.02KN/m 受力简化图为：
dADacq=34.3KN/mCbeB
根据力学求解器，得出：
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剪力图为：
支座反力：RA=73KN，RB=52.6KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=110.8KN·m
?maxMmax110.8?103???72.1MPa ?215MPa (满足要求) W1537挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.69米处，位移量为5.7mm。
fmax=5.7mm＜[l]=13.75mm (满足要求)
4002. 浇筑6号块
混凝土荷载：
q1=201.3*1.05*1.2/4=63.4KN/m
内模及内模支架按2.5KN/m2,模板荷载为： q2=1*（6-1.3）*1.2=5.6KN/m q总=q1+q2 =69KN/m
由于滑梁对称分布，每道滑梁的受力为34.5KN/m。 滑梁自重为q4=1.02KN/m
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受力简化图为：
dcq=34.5KN/mCeADBab
根据力学求解器，得出：
剪力图为：
支座反力：RA=77.2KN，RB=66.4KN
弯矩图为：
弯矩为：Mmax=120.7KN·m
?maxMmax120.7?103???78.5MPa ?215MPa (满足要求) W1537挠度图为：
最大位移出现在距1支座2.72米处，位移量为6.4mm。
fmax=6.4mm＜[l]=13.75mm (满足要求)
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