Mmax=56.7KN?m
?maxMmax56.7?103???36.9MPa?????215MPa。满足要求。 W1537 位移图如下：
AB支座间最大位移量出现在距A支座0.6米处，挠度为0.09mm ;
CD支座间最大位移量出现在距C支座0.9米处，挠度为0.09mm
fmax=0.09mm＜[l]=3.75mm
400BC支座间最大位移量出现在距B支座1.7米处，挠度为0.4mm
fmax=0.4mm＜[l]=8.5mm
400由以上结果可知，前下横梁的强度和刚度均能满足要求。 3．前下横梁空载后退检算
挂篮空载后退时，底篮全部重量由端部两个吊点承受，主要承受荷载为外模自重、底模自重以及纵梁自重。后退时单侧外模自重约为 50.1KN，施工至14号块时梁高减至3米，侧模自重按一半计算，为25.05KN。底模自重19.1KN。底篮后横梁采用 2根I36工字钢组成，自重为1.02KN/m
其截面及截面特性如下：
Wx=1537cm3 Ix=27364cm4 A=128.68cm2
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结构受力图如下：
554057.5757575757557.54055P1P2P3P4P5P6wP7P8P9P10P11P12A1100B
其中P2至P11为底模及纵梁自重作用于前下横梁的荷载。P1和P12为外模自重作用于前下横梁的荷载，w为前下横梁自重。考虑1.4的动载系数。
建立底模与纵梁力学模型：
可求得P2=P11=(0.5+1.02*6/2)*1.4=4.9KN,
P3=P10=(0.7+1.02*6/2)*1.4=5.3KN, P4=P9=(1.1+0.51*6/2)*1.4=3.7KN, P5=P8=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN, P6=P7=(1.2+0.51*6/2)*1.4=3.8KN 外模自重荷载为：P1= P12=25.05/2*1.4=17.5KN 前下横梁自重为：W=1.02KN/m
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根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：R1=R2=45.1KN 弯矩图如下：
Mmax=130.6KN?m
?maxMmax130.6?103???85MPa?????215MPa。满足要求。 W1537 位移图如下：
最大位移量在两支撑点的中间处：
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fmax=26.9mm＜[（四）后下横梁检算 1．后下横梁受力分析
l]=27.5mm。满足要求。 400后下横梁的受力部位和吊杆位置与前下横梁相同。结构受力图如下：
4057.5757575757557.540P1P1P2P2P2P2P2P2P1P1A150B340C150D
2．后下横梁最大应力作用下检算
由底板纵梁检算计算可知在浇筑2号块砼时，底板纵梁后支座反力最大，P1为145.5KN，P2为62.3KN。
后下横梁由2根I356工字钢组成，上下翼缘板各贴10mm厚钢板。自重为1.55KN/m。其截面及截面特性如下：
Wx=2674cm3 Ix=50276cm4 A=197cm2 根据结构力学计算器得到的剪力图如下：
支座反力为：RA=RD=145.1KN, RB=RC=338.9KN
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弯矩图如下：
Mmax=79.1KN?m
?maxMmax79.1?103???51.5MPa?????215MPa。满足要求。 W1537 位移图如下：
AB支座间最大位移量出现在距A支座0.6米处，挠度为0.13mm ;
CD支座间最大位移量出现在距C支座0.9米处，挠度为0.13mm
fmax=0.13mm＜[l]=3.75mm
400BC支座间最大位移量出现在距B支座1.7米处，挠度为0.57mm
fmax=0.56mm＜[l]=8.5mm
400由以上结果可知，前下横梁的强度和刚度均能满足要求。 3．后下横梁空载前移检算
后下横梁空载前进时，底篮的一半重量由后下横梁端部两个吊点承受，主要承受荷载为外模自重、底模自重以及纵梁自重。前进时单侧外模自重约为 50.1KN。底模自重19.1KN。后下横梁由2根I356工字钢组成，上下翼缘板各贴10mm厚钢板。自重为1.55KN/m。其截面及截面特性如下：
Wx=2674cm3 Ix=50276cm4 A=197cm2
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