新建北京至张家口铁路JZSG-8标段 皇城北路框架中桥脚手架专项施工方案
盖混凝土表面，洒水养护，混凝土洒水养护的时间为14天，洒水频率以保持混凝土表面处于湿润状态为度。
用于控制拆模、落架的混凝土强度试压块放置在框架中桥内，与框架中桥主体同条件进行养生。
在养护期内，严禁利用框架中桥顶面作为施工场地或堆放原材料。 混凝土浇筑过程中采取综合安全措施，主要包括：
混凝土浇筑前，对脚手架、连接件和基础进行全面、系统的检查，对不符合要求的进行及时整改。
浇筑时派专人负责检查浇筑段的支架变化，有异常情况时立即通知施工员、安全员及现场负责人，视情况提出整改措施并立即予以实施。
混凝土的浇筑部位、浇筑速度严格按照施工方案进行控制，特别需控制好汽车臂加泵混凝土的输出速度、高度等。
施工过程中出现异常险情时，按照应急预案进行紧急处置。 3.3.6 主要施工机械
为保证施工进度及安全，机械选择性能好、满足施工要求的机械。
机械及材料计划表
项次 1 2 3 4 5 6 7 名称 砼运输车 载重汽车 电焊机 钢筋切断机 钢筋弯曲机 全站仪 精密水准仪 规格型号 10m 8t BX1-500 徕佧702 3单位 辆 辆 台 台 台 台 台 数量 4 1 4 1 1 1 1 备注 备用1辆 模板、材料转运 钢筋加工、模板加固等 钢筋加工 钢筋加工 平面位置控制 标高控制 3.4架体搭设、使用和拆除方法 3.4.1施工准备
脚手架搭设前工程技术负责人按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
对进入现场的脚手架构配件，进行质量复检。
构配件按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水畅通，不得有积水。
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3.4.2脚手架搭设
脚手架搭设的要求：
底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。 脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。 脚手架的搭设应分阶段进行，搭设后经检查验收后方可正式投入使用。
脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 3.4.3脚手架使用
使用过程中，不得随意破坏支架结构，如确需更改，则需通过项目部部技术负责人和监理工程师同意。
支架荷载堆放符合要求，不得超载超范围堆放。 按照施工方案正确施工，正常使用支架结构。
施工过程中，加强对支架结构的检查，并注意对缺陷部分进行及时修复。
3.4.4脚手架拆除
当顶板混凝土强度达到设计强度100%以上，并得到监理指示后，方可进行支架卸落。
先进行跨中部位的模板体系的松动和拆除，然后将两端的模板进行松动拆除，最后从上至下依次进行拆除作业。卸架时尤其要注意施工作业的安全。
(1)支架拆除前应由项目部技术负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。
(2)拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。
(3)长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。
(4)拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。
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(5)支架拆除顺序为：安全网→防护栏杆→剪刀撑→脚手片→大横杆→小横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。
(6)如遇强风、大雨等气候，不能进行外架拆除。 (7)拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。
(8)吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。
4、架体结构计算
皇城北路框架中桥顶板厚度为80cm、60cm，顶板两侧倒角厚40cm、30cm，底板厚度100cm、70cm，边墙厚度80cm、68cm,框架中桥长69.64 m。
4.1计算依据
（1）《路桥施工计算手册》 （2）《简明施工计算手册》
（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003
（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 4.2参数选择及计算
框架中桥顶板最厚为80cm，两侧倒角最厚为40cm，跨度12.6m（最大孔径）为简化计算。 4.2.1恒荷载
钢筋混凝土容重：2600kg/m3（恒荷载26 KN/m3） 框架顶板恒荷载：q1=1.20×26=31.20KN/㎡ 4.2.2活荷载
（1）人员及机械：4KN/ ㎡
（2）混凝土冲击荷载：6KN/ ㎡（泵送混凝土） （3）混凝土振捣荷载：2KN/ ㎡ （4）顶模板荷载：1KN/ ㎡ 4.2.3参数选择 （1）1.5cm厚木模板
抵抗矩：W=bh2/6=15×15×1000/6=37500mm3 惯性矩：I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4
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木材弹性模量：E=5000MPa （2）10cm×10cm方木：
抵抗矩：W=bh2/6=100×100×100/6=1.66666×105mm3 惯性矩：I=bh3/12=100×100×100×100/12=8.33333×107mm4 木材弹性模量：E=5000MPa （3）钢管力学参数
4.2.4荷载设计值
荷载组合计算：Q1总=1.2×q恒+1.4×q动=1.2×31.2+1.4×(4+6+2+1）=55.64KN/m
Q1总： 支架所受最大线性荷载 4.3支架整体稳定性计算 4.3.1框架支架计算 （1）支架参数：
①横桥向：60cm，②纵桥向：60cm，③步距：120cm。 （2）每根立杆承受的荷载：
N= Q1总×A架=55.64×0.6×0.6=20.03KN A架 ：跨度单元面积 （3）立杆稳定性计算：
λ=L/i=120/1.58=75.95,故查表得：ψ=0.744
λ:长细比 1.58：回转半径 ψ：立杆稳定系数 σ：立杆实际荷载 σ=N/ψA=20.03×103/(0.744×489)=55.055MPa＜[205]MPa,故满足要求。
4.3.2顶部结构计算
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4.3.2.1框架中部（木工板检算）
采用1.5cm厚木工板为框架顶模板，木工板支承在方木上，计算跨度为20cm。
（1）计算最大弯矩： Mmax=-0.1qN·m
（2）最大弯曲应力：
σ=Mmax/W=0.186×106/3.75×104=4.96MPa＜[10]MPa,故满足要求。 （3）最大挠度：
fmax=0.677q恒L4/100EI+0.990 q动L2/100EI=0.677×31.2×2004/(100×5000×281250)+0.99×13×2004/(100×5000×281250)=0.386mm＜L/400=0.5mm,故满足要求。
4.3.2.2框架中部（横向方木）
（1）纵桥向搭设10cm×10cm方木： 横桥向间距：30cm，纵桥向间距：60cm （2）承受木板传递最大荷载： q恒=1.2×31.2×0.3=11.232KN/㎡ q动=1.4×(4+6+2+1)×0.3=5.46KN/㎡ q恒：方木承受恒荷载 q动：方木承受动荷载 （3）计算最大弯矩： Mmax=-0.1q59KN·m
（4）最大弯曲应力： σ=Mmax/W要求。
（5）最大剪力及剪应力：
Qmax=0.6q恒L+0.617 q动L=0.6×11.232×0.3+0.617×5.46×0.3=3.0KN 方木实际最大弯应力:τ（6）最大挠度：
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3
max=3Qmax/2bh=3×3.032×10/(2×100×100)=0.
木恒恒
L2-0.117q
动
L2=-0.1×31.2×0.22-0.117×13×0.22=-0.186K
L2-0.117q
动
L2=-0.1×11.232×0.32-0.117×5.46×0.32=-0.1
=0.159×106/1.666667×105=0.954MPa＜[10]MPa,故满足
46MP＜[1.5]MPa,满足要求。