1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.355×106/9280=38.254N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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Vmax＝2.639kN
τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.639×1000×[40×802-(40 -2×2)×(80-2×2)2/(8×371300×2×2)=10.675N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
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νmax=0.188mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！
（五）、立柱验算
钢管类型(mm)
B-LG-1000（Φ48X3.2X1000）
抗压强度设计值[f](N/mm) 立柱截面抵抗矩(cm) 悬臂端计算长度折减系数k
3
2
回转半径i(mm) 15.9
300 4730 0.7
立柱截面面积(mm) 支架立杆计算长度修正系数η
2
450 1.2
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm l02=ηh=1.2×1000=1200mm 取两值中的大值l0=1210mm λ=l0/i=1210/15.9=76.101≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l01/i=1210/15.9=76.101 查表得，φ=0.664
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.9×0.9=6.328kN
f=N1/(φ1A)＝6.328×103/(0.664×450)=21.178N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l02/i=1200/15.9=75.472
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查表得，φ=0.672
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.9×0.9=6.862kN
f=N2/(φ2A)＝6.862×103/(0.672×450)=22.692N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×0.9×12/10=0.023kN·m 顶部立杆段：
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ
Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.023/0.9=6.02kN
f=N1w/(φ1A)+Mw/W=6.02×103/(0.664×450)+0.023×106/4730=25.01N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！ 非顶部立杆段：
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ
Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.023/0.9=6.554kN
f=N2w/(φ2A)+Mw/W=6.554×103/(0.672×450)+0.023×106/4730=26.536N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
（六）、可调托座验算
可调托座内主梁根数 2 可调托承载力容许值[N](kN) 40 按上节计算可知，可调托座受力 N =6.328kN≤[N]=40kN 满足要求！ （七）、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
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MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.2×32×3×6+0.55×32×4)=233.856kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×32×182/2=7348.32kN.m MT=233.856kN.m≤MR=7348.32kN.m 满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×32×3+0.55×32×4)=118.944kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.1]×32×182/2=24914.304kN.m
MT=118.944kN.m≤MR=24914.304kN.m 满足要求！
（八）、立柱地基基础计算
脚手架放置位置 混凝土楼板 立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=6.862/(0.4×0.25)=68.62kPa≤fak=100kPa 满足要求！ 力要求！
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