第6章 结构设计
（1）持久状况作用效应的持久组合：
M??GMGk??QMQK （6.1.5.1） 式中：?G?1.2 ；?Q?1.5。
长跨跨中：Mx?1.2?(59.29?1.09)?1.5?31.88?118.97(KN?m) 短跨跨中：My?1.2?3.02?1.5?41.12?65.3(KN?m) 长跨跨支：Mx0??(1.2?2.1?1.5?45.54)??70.83(KN?m)
0短跨跨支：My??(1.2?4.32?1.5?58.74)??93.29(KN?m)
（2）短暂状况作用效应的短暂组合：
M??GMGK??QMQK （6.1.5.2） 式中：?G?1.2 ； ?Q?1.3。
Mx?1.2?59.29?1.3?14.23?89.98(KN?m) 二．正常使用极限状态的作用效应组合： （1）持久状况作用的短期效应组合：
M?MGK??1MQK （6.1.5.3） 式中：?1?0.8。
长跨跨中：Mx?59.29?1.09?0.8?31.88?85.88(KN?m) 短跨跨中：My?3.02?0.8?41.12?35.92(KN?m) 长跨跨支：Mx0??(2.1?0.8?45.54)??38.53(KN?m)
0??(4.32?0.8?58.74)??51.31(KN?m) 短跨跨支：My（2）持久状况作用的长期效应组合：
M?MGK??2MQK （6.1.5.4） 式中：?2?0.6
长跨跨中：Mx?59.29?1.09?0.6?31.88?79.51(KN?m) 短跨跨中：My?3.02?0.6?41.12?27.69(KN?m) 长跨跨支：Mx0??(2.1?0.6?45.54)??29.42(KN?m) 短跨跨支：My0??(4.29?0.6?58.74)??39.56(KN?m)
6.1.6 验算及配筋
1）受冲切承载力计算
正面吊作用：
局部荷载设计值：1.5?440?660(KN)
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第6章 结构设计
受冲切承载力设计值：F1lu???ftumh0 （6.1.6.1）
d式中：?d?1.7 ；??0.7；ft?1.65(MPa)（C35混凝土）
有效高度： h0?500?50?10?440(m)
冲切椎体的周长：um?(1220?780)?2?4?440?5760(mm) 将上述数带入式（3.1.6.1）可得：
Flu?11.1?0.7?1.65?5760?440?2661120N?2661(KN)?Ft
满足受冲切承载力。 2）配筋
长跨最大正弯矩Mx?118.97KN?m 短跨最大正弯矩My?65.3KN?m
长跨最大负弯矩 M0x??70.83KN?m 长跨最大负弯矩 M0y??93.29KN?m X方向：下：
取a?60mm，h0?h?a?500?60?440mm
?s?Mu.97?106f2?118cbh017.5?1000?4402?0.035
??1?1?2?s?1?1?2?0.026?0.036??b?0.544
满足要求
Afc?bh017.5?0.036?1000?4402s?f?y310?894mm
查钢筋表取5?14 （770mm2）
配筋率：??Asbh?92401000?440?0.0023=0.23％??min?0.15％
满足配筋率要求。 X方向上：
?Mus?f?70.83?106cbh2017.5?1000?4402?0.02
??1?1?2?s?1?1?2?0.026?0.02??b?0.544
满足要求
Abh0?0.02?1000?4402s?fc?f?17.5y310?496mm
查钢筋表取5?12 （565mm2）
配筋率：??As??min?0.15bh?56501000?440?0.0017=0.17％％
21
第6章 结构设计
满足配筋率要求。
Y方向下：
?s?Mufcbh20?65.3?106217.5?1000?428?0.02
??1?1?2?s?1?1?2?0.02?0.02??b?0.544
满足要求
As?fc?bh0fy?17.5?0.02?1000?428310?485mm
2
查钢筋表取5?12 （565mm2）
配筋率：??Y方向上：
?s?Mufcbh20Asbh0?7631000?440?0.0017=0.17％??min?0.15％
?93.29?106217.5?1000?428?0.029
??1?1?2?s?1?1?2?0.029?0.029??b?0.544
满足要求
As?fc?bh0fy?17.5?0.029?1000?428310?700mm
2查钢筋表取5?14 （770mm2）
配筋率：?? 满足配筋率要求。
（3）吊环尺寸
单个吊环钢筋截面面积计算公式：A?3F2nfyAsbh0?7701000?440?0.002=0.2％??min?0.15％
(6.1.6.2)
式中：F—构件的总重力设计值（N）；fy—I级钢筋的抗拉强度设计值（KPa）；
n—吊环数，设有四个吊环时，按三个受力计算。
3代入式（6.1.6.2）得：A?3?6.34?4.26?0.5?25?102?3?210?804mm
2 选 32（804.2mm2）锚固长度为775mm。
6.1.7 抗裂验算
（略）
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第6章 结构设计
6.2 纵梁设计
纵梁包括海侧装卸桥轨道梁、24m路侧装卸桥轨道梁、连系梁及后边梁，各梁断面及受力情况均不同。
断面及断面特征值如下： 面积：A?1.651m2
轴心位置：y?0.83m（距梁底边） 惯性矩：I?0.384m4
7E?3.15?10(KPa) n混凝土弹性模量 C35
6.2.1 计算原则
（1）施工期：预制轨道梁安装在桩帽上，按简支梁计算，作用在梁上的荷载为预制梁及现浇接头混凝土自重，此时梁的有效断面为预制断面。
（2）使用期：纵梁按连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面板、面层自重及使用期的可变荷载作用。此时梁的有效断面为叠合断面。纵梁的内力计算参考高桩码头设计与施工规范（JTJ 291-98）“4.2.5”。
6.2.2 计算参数
预制梁长6m，搁置长度0.25m，连续梁支承宽度1.5m，净跨5.5m，横向排架间距7m。
1）简支梁
弯矩计算跨度 l0?ln?e?5.5?0.25?5.75m，但不大于1.05l0?5.775m 剪力计算 l0?ln?5.5m
式中：l0为计算跨度；ln为净跨；e为搁置长度
2）连续梁
弯矩计算跨度，取中到中 l0?7m 剪力计算 l0?ln?5.5m
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第6章 结构设计
图（6.2.2.1）
6.2.3 作用分析
面板上的永久作用和可变作用（包括短暂状况和持久状况）。 1）永久作用：
（1）预制纵梁及现浇接头自重：??25KNm3 （2）面层自重：??24KNm3 2）可变作用：
（1）30m跨装卸桥单机作业，每台装卸桥4组轮子，P?500KN（2）30m跨装卸桥双机作业，每台机最外侧轮间最小间距3m； （3）前方堆货荷载：q=30KPa，其范围从码头前沿到37m；
（4）集装箱正面吊：满载时，前轴轴压880KN，后轴轴压180KN。轮胎接地面积，前轮（个数?长?宽）：4?0.46?0.48，后轮：2?0.46?0.20。
（5）集装箱拖挂车：前轴40KN，中轴200KN，后轴320KN；
集装箱堆载：距装卸桥支腿2m以外临时堆放集装箱2层，20?集装箱尺寸：长?宽=6.096m?2.438m，箱角荷载P=120KN。40?集装箱尺寸：长?宽=12.192m?2.438m，箱角荷载P=152.5KN。该荷载可以与装卸桥同时存在。
轮；
6.3 横向排架
高桩码头建筑物的横向排架是高桩码头建筑物的基本结构系统，它是由横向布置的基桩和将它们连成整体的上部结构构件（亦称桩台）组成。高桩码头建筑物沿码头长度
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