长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(2000+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！ 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1
有所不同：
（1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m
（2）小梁验算
q1=max{2.19+(0.3-0.1)×0.9/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×max[0.75-0.9/2,(1.5-0.75)-0.9/2]/2×1,6.32+(0.3-0.1)×0.9/4}=6.36kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.78kN，R2＝12.73kN，R3＝12.73kN，R4＝0.78kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.78+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.75-0.9/2)/2×0.9，12.73，12.73，0.78+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/2×0.9]+0.07/1.5＝12.83kN
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f＝N/(φA)+Mw/W＝12827.59/(0.21×424)+0.07×106/4490＝159.59N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.115×1.755×1800=3522.285mm λ2＝l02/i＝3522.285/15.9＝221.527，查表得，φ2＝1.149 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.78+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.75-0.9/2)/2×0.9，12.73，12.73，0.78+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/2×0.9]+0.07/1.5＝12.83kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12827.59/(1.15×424)+0.07×106/4490＝42.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 起重吊装
支撑梁分段切割后进行起重吊运，设置两道吊点，采用钢丝绳将混凝土块整体捆住，在支撑梁的四个角部必须采用柔性材料（旧橡胶轮胎等）对钢丝绳进行保护，防止剪切破坏。具体吊点位置分布见表4-3和图4-3支撑梁分段起吊吊点示意图。
支撑梁分段起吊吊点示意图
以6m长度为验算，现场支撑长度切割最长不超过6m，其吊点分布为L1=1.5m，L2=3m。
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（5）钢丝绳选择
以6m支撑梁进行验算，重约13.2tG，吊装角度不小于60度，采用两道吊点，则：每根钢丝绳受力F=2sin60?=76KN。
查询规范《一般用途钢丝绳》GB/T20118-2006表20力学性能，吊装钢丝绳选用2根10m长6×37(b)类钢芯钢丝绳，钢丝绳直径46.0mm，钢丝绳公称抗拉强度为1870N/mm2，钢丝绳最小破断拉力1260 kN。
最小钢丝破断拉力总和=1260×1.336=1683kN。 钢丝绳允许拉力按下列公式计算： [Fg]=a×Fg/K
[Fg]----------钢丝绳允许拉力（KN） Fg--------钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN） a--------换算系数：0.82 K-------钢丝绳的安全系数：8 [Fg]=a×Fg/K=0.82×1683/8=173KN
因为[Fg]=173KN＞F=76KN，所以选用的钢丝绳满足要求。 （6）卸扣、滑轮承载力验算
支撑梁分段吊运采用双吊点起吊，支撑起吊过程中，钢丝绳受力GF=2sin60?=76KN；。因此，配合钢丝绳捆绑吊装的卸扣单个承载力应不小于15t，型号选择弓形。
（7）地基承载力验算
道路需承受80t汽车吊支腿起吊，汽车吊自重60t，以24m为工作半径，起吊荷载最大35t。现场环形道路做法：天然地基上铺道渣，夯实平整后，其上再铺设C25砼30cm厚，配C14@200×200双层双向钢筋。
地基承载力验算按下式进行：
式中 Pk—基础底面处平均压力设计值（kPa）；
Fk—上部结构传至基础顶面处的竖向力设计值（kN）； Gk—基础和基础上覆土自重的设计值（kN）,自重分项系数1.2，地下水位以下扣除浮力，浮力作用分项系数取1.0；
A—基础底面积（m2）；
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fa—地基承载力设计值（kPa）。
施工现场混凝土硬化道路承载力标准值经验取值fk≥200kPa，汽车吊在起吊过程中，4个支腿下垫1500×1500×30钢板；支腿下地面产生的均布荷载标准值为：
pk=（71+55+30）×1000×9.8/（4×1.5×1.5）=103.3kPa＜200 kPa 故道路的地基承载力满足要求。 基坑顶部超载验算
根据围护结构设计，坑边允许超载为15kPa，汽车吊自重60t，起吊荷载最大35t，80t汽车吊支腿展开后跨度为12.5m×8.5m，每个支腿下垫1.5×1.5m钢板，则整体受力面积为14×10m。
吊装时基坑超载最大值：
Q1=（71+55+30）×1000×9.8/（14×10）=6.6kPa＜20 kPa 满足基坑顶部地面超载设计要求。 3.4 操作脚手架的搭设 3.4.1 脚手架材料要求
（1）采用φ48*3.0 钢管，符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793-2008)或《低压流体输送用焊接钢管》( GB/T 3092-2008)中规定的 3号普通钢管，质量应符合现行标准《碳素结构钢》(GB/T 700) -2006中Q235A级钢的规定。不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。
（2）扣件采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831-2006)的规定。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》(GB/T 700)-2006中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑动。 3.4.2 脚手架搭设要求
（1）脚手平台搭设顺序：基底平整→立杆→大横杆、小横杆、扫地杆→竹笆→防护栏杆→密目安全网片。
（2）在脚手平台立管下垫木板，以确保脚手架底部均匀受力及稳定
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性。在离地200mm处应设置一扫地杆。
（3）脚手平台拆除顺序为：安全网→栏杆→竹笆→大横杆、小横杆→立杆。
（4）脚手架拆除按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。
（5）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解除与另一人有关的扣件时候，应先通知对方，防止坠落。
（6）拆下的杆件与配件，应按类分堆，可采用人工搬运或吊车吊送，运至地面后，应随时按照品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 脚手架的立杆纵向间距为 1000mm—1500mm，横向间距 1200—1400mm；脚手架的宽度为支撑梁宽每边留800mm的工作面，脚手架为一个步高。脚手架必须设置扫地杆，扫地杆的高度为离地100mm—200mm并在每跨的两端设置剪刀撑，剪刀撑角度为45度。
支撑拆除脚手架正面图
支撑脚手架剖面图
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