新建南京至安庆铁路工程 NASZ-5 弋江北路公路跨铁路防护结构施工支架计算书
图4.2下层方木计算图（单位：KN）
图4.3下层方木组合应力（单位：MPa）
图4.4下层方木剪应力（单位：MPa）
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图4.5下层方木竖向变形图（单位：mm）
由图4.3~4.4可知，方木所受最大组合应力为6.8MPa，最大剪应力为1.4MPa，均小于设计值，强度满足要求。
最大挠度：f?0.25mm<[f]?l?1.5mm，刚度满足要求。 400所以下层纵向方木满足强度和刚度要求。
4.4支架立杆受力计算
支架主要采用碗扣式支架，支架横杆步距为L=0.6m（相邻两层碗扣支架的横杆之间的距离）。支架按60cm×60cm布置，S=0.6m?0.6m?0.36m2。如图4.6，图中阴影部分为单根支架的立杆所承受的等效荷载面，a，b分别为立杆的纵横间距。
图4.6单根立杆承受荷载图
立杆截面面积：A=489mm2，单根立杆受到的轴向力在框架桥根部取较大的
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值，已知刚构荷载设计值p=69.9KN/m2，则FN?p?S?69.9?0.36?25.2KN。
按照轴心受压构件验算立杆的受压稳定性。换算长细比：?0=1200mm=76，
15.78mm按照a类受压截面查询稳定性系数得φ=0.826，查《钢结构设计规范》P44公式5.1.2-1。
则轴向应力：?=FN25.2==62.4N/mm2 4.5地基承载力 支架搭设前先换填地基基础，表面浇筑一层20cm厚C15混凝土垫层，每个支架立柱的底部加装规格为10cm×10cm的平底托。 单根立杆的最大压力为25.2kN，地基容许承载力[σ]=180kPa，则支架下混凝土表面接触应力： f=FN25.2KN==2.5MPa 图4.7非门洞位置地基计算图示 非门洞区支架基础为20cm厚C15混凝土，非门洞区地基承载力，按45°刚性扩散角的计算，地基上层接触应力： σ=FN25.2KN==100.8KPa<[?]?180KPa。（满足要求） A0.5m?0.5m 9 新建南京至安庆铁路工程 NASZ-5 弋江北路公路跨铁路防护结构施工支架计算书 5. 门洞下层支撑体系计算 利用Midas2012建立下层支架的整体模型，将梁体及上方的模板的荷载简化计算，将计算所得荷载按照梁单元荷载加在横向方木上，方木布置在5片贝雷梁上，钢管立柱上部架设双排20a工字钢。采用如图5.1所示模型模拟整个下层支架体系的受力情况。 图5.1下层支架模型图 方木的间距为60cm，故其上的线荷载按照位置取不同的值。 位于混凝土梁下方的荷载：p中=0.6?54.3?32.58kN/m； 位于混凝土梁外线荷载：p外?0.6?7.5?4.5kN/m； 横梁上计算荷载值如图5.2示 图5.2横梁荷载值(单位：kN/m) 10 新建南京至安庆铁路工程 NASZ-5 弋江北路公路跨铁路防护结构施工支架计算书 5.1 横向方木计算 图5.3方木组合应力图（单位：MPa） 图5.4方木剪应力图（单位：MPa） 由图5.3~图5.4可知，方木的最大组合应力值为11MPa 图5.5方木变形图（单位：mm） 由图5.5知方木变形值 27mm-(28+25)/2mm=0.5mm<450/400=1.125mm。故贝雷梁的变形值满足要求。 11