图13 工况5中跨跨中最大弯矩计算荷载立面布置图
工况6：支座处最大负弯矩工况：
①一二期恒载；
②活载（考虑最不利情况，车辆荷载向远离人行道一侧偏载）：单向四车道，立面布置见图15，车道横向折减系数为0.67；横桥向上，按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）布置偏载荷载； ③ A处不均匀沉降5mm、C处不均匀沉降5mm。
图14 支座处弯矩影响线
图15 工况6中跨跨中最大弯矩计算荷载立面布置图
工况7：支座处最大剪力工况：
①一二期恒载；
②活载（考虑最不利情况，车辆荷载向远离人行道一侧偏载）：单向四车道，立面布置见图17，车道横向折减系数为0.67；横桥向上，按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）布置偏载荷载； ③ A处不均匀沉降5mm、C处不均匀沉降5mm。
图16 支座处剪力影响线
图17 工况7中跨跨中最大弯矩计算荷载立面布置图
3.4计算结果
3.4.1、支座反力
（1）一、二期恒载作用下的支座反力（见表1）：
表1 一、二期恒载作用下支座反力表
位 置 数值（kN） A 1576 B 6680 C 7356 D 1768 （2）支座最大反力（见表2）：
表2 运营阶段支座最大反力表
位 置 数值（kN） A 2920 B 8988.5 C 9200 D 2900 （3）支座最小反力（见表3）：
表3 运营阶段支座最小反力表
位 置 数值（kN） A 1344 B 6387 C 7018 D 1495
3.4.2、挠度计算
工况1作用下，中跨跨中的竖向位移为-0.023m；工况2作用下，中跨跨中的竖向位移为0.0077m。中跨最大挠度值为0.036+0.006=0.0307m<[L/800]=60/800=0.075m。
工况3作用下，边跨跨中的竖向位移为-0.027m；工况4作用下，边跨跨中的竖向位移为0.015m。边跨最大挠度值为0.015+0.027=0.042m<[L/800]=40/800=0.05m。
各工况挠度值计算结果见图18—图21。
NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1UY (NOAVG)RSYS=0DMX =.023319SMN =-.023314SMX =.002788MNMX -.020414-.014613-.008813-.003013.002788-.023314-.017514-.011713-.005913-.112E-03 图18工况1中跨跨中最大正挠度计算结果
NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1UY (NOAVG)RSYS=0DMX =.0077SMN =-.007697SMX =.002674MXANSYS 10.0MN -.006545-.00424-.001936.369E-03.002674-.007697-.005393-.003088-.783E-03.001522
图19 工况2中跨跨中最大负挠度计算结果
NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1UY (AVG)RSYS=0DMX =.008376SMN =-.008369SMX =.002656MXMN -.007144-.004694-.002244.206E-03.002656-.008369-.005919-.003469-.001019.001431
图20 工况3边跨跨中最大正挠度计算结果
NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1UY (NOAVG)RSYS=0DMX =.011239SMN =-.011237SMX =.001539MNMX -.009818-.006978-.004139-.0013.001539-.011237-.008398-.005559-.00272.119E-03
图21工况4边跨跨中最大负挠度计算结果
3.4.3、应力计算结果
工况5：中跨跨中最大正弯矩工况：（1）顶板应力云图：
图22 工况5中跨跨中最大正弯矩工况下顶板顺桥向应力（单位：Pa）
图23 工况5中跨跨中最大正弯矩工况下顶板横桥向应力（单位：Pa）
图24 工况5中跨跨中最大正弯矩工况下顶板等效应力（单位：Pa）