S0=50×1600=80000mm2 S=1.2×1600=1920mm2
u?8000?41.71920
分配延伸率:μ1=1.95 μ2=2.2 μ3 =2 μ4= 1.8
μ5 =1.6 μ6=1.4 μ7=1.2
又∵h0=50 h1=25.64 h2=11.66 h3=5.83 h4==1.8 h5=1.6 h6=1.4 h7=1.2 又已知 第7机架流量为20m/s
∴1.2×20=1.45×v6=20×v5=3.24×v4= 5.83×v3=11.66×v2=25.64×v1
∴v1=0.94 m/s v2=2.06 m/s v3=4.12 m/s v4=7.41 m/s v5=12.00 m/s v6=16.55 m/s
4-2表 压下规程2
道次 1 2 3 4 5 6 7 μ 1.95 2.2 2 1.8 1.6 1.4 1.2 h 25.64 11.66 5.83 3.24 2.0 1.45 1.2 v 0.94 2.06 4.12 7.41 12.00 16.55 20.00 △h 24.36 13.98 5.83 2.59 1.24 0.55 0.25
4.2 咬入条件的较核
在自然咬入条件下应该满足
△h≦D(1-cosβ) （4-1）
对于热轧带钢来说最大压下量△hmsx 出现在头几道次 ,那么μ=0.3则tanβ= μ=0.3
β= 170 cosβ=0.9563 ∴ △hmsx =980(1-0.9563) =42.826mm
由压下规程可知 所有 △h均小于 42.826 故可以自然安全咬入
26
4.3 各道次轧制温度的确定
设定坯料从加热炉的出炉温度为1150 C0 经高压水除磷的温降为
150 C0
根据
Ho Ti?To?c(?1)（4-2）
Hi
c?(To?Tn)Hn/(Ho?Hn)（4-3）
算出T0=00 C0 T1=91.7 C0 T2=77.43 C0 T353.3 C0 T420.88 C0 T5=77.39 C0 T6=831.63 C0 T7=799.25 C0
4.4. 轧制压力的计算
以Q235 55mm厚 1600mm宽的薄板坯轧制出2mm 1600mm宽的带材 计算各机架轧制力 轧制力矩
利用公试
??h2?v??1.6?R??h?1.2?h??kR??h?1???K?H?hH?h?????B?Bhp?H2（4-4）
K=(14-0.01t)(1.4+c+Mn) ×10Mpa
?= 0.01(14-0.01t) ×10MPa
F=a1(1.05-0.0005t)
k1?(14?0.01?991.7)(1.4?10.25)?10?46.95K2?(14?0.01?977.43)?11.5?48.65K3?(14?9534)?11.5?51.36K4?(14?9.2088)?11.5?55.1K6?(14?8.3163)?11.5?65.36K7?(14?7.9925)?11.5?69.09
27
K5?(14?8.7739)?11.5?60.1
f1?1.05?0.0005t)?0.55 f2?1.05?0.005?977.43?0.56f3?0.7 f4?1.05?0.0005?920.88?0.59 f5?1.05?0.0005?877.39?0.61 f6?0.63 f7?0.65
?1?0.01(14?0.01t)?10?0.41
?2?0.1(14?9.7743)?0.42 ?3?0.1(14?9.533)?0.45 ?4?0.1(14?9.2088)?0.48 ?5?0.1(14?8.7739)?0.52 ?6?0.1(14?8.3163)?0.57? 7?0.1(14?7.9925)?0.6
4.4.2计算横截面积F
F1=1600×118.79 F2=1600×77.98 =190064 =124768
F3=1600×47.46 F4=1600×32.48 =75936 =
F5=1600×24.25 F6=1600×23 =38797.9 =36859 F7=1600×10.22 =16348.2
∴由以上数据算出轧制力P
2 28.2P1?190064(1?1.6?0.55 55+26.2)(46.95?19055+26.2?190064(1?104.54?34.5681.2)(46.95?0.3)?16720.14308KN
28
1.6?0.56?77.98?1.2?12.41)(48.65?26.2?13.7969.87?14.8922.436?0.16?124768(1?)(48.65?)39.9939.99?14417.8734kNP2?124768(1?
2?0.42?2.912.41490)26.2?13.79
1.6?367.5?6.13?1.2?6.13)[51.36?13.79?7.6653.16?7.360.61?75936(1?)[51.36?]21.4521.45?12234.6437KNP3?75936(1?2?0.45?5.226.13367.5]13.79?7.66
1.6?0.59367.5?2.87?1.2?2.87)[55.1?7.66?4.7930.66?3.440.063?51962.4(1?)[55.1?]12.4512.45?9122.915444KNP4?51962.4(1?
2?0.48?8.352.87367.57.66?4.791.6?06361.5?1.6?1.2?1.6)[60.1?4.79?3.1923.67?1.920.86?38797.9(1?)(60.1?)7.987.98?8701.552112KNP5?38797.9(1?
2?0.52?12.541.6367.54.79?3.19
1.6?0.63290?0.83?1.2?0.83)(65.36?3.19?2.3615.64?0.9961.03?36859(1?)(65.36?)5.555.55?8791.148441KNP6?36859(1?
2?0.57?16.953.19?2.360.83290)1.6?0.65290?0.36?1.2?0.36)(69.09?2.36?210.626?0.4320.846?16348.2(1?)(69.09?)4.364.36
?3780.712929KNP7?16348.2(1?2?0.6?20?2.36?20.36290)29
4.5 轧制力矩的计算
轧件作用在轧辊上的压力来确定轧制力矩, 通常通过(19-2)式确定轧制力
矩.在简单的轧制情况下也可以用(18-3)式确定轧制力矩,即 M?2Pxl?2PxR?h?2xpBR?h（4-5）
运用上式确定轧制力矩时确定力臂系数X之值事关键,既然X为合力作用点之系数,那么对于厚件,中件,薄件,其X值显然不同,对于厚件来说,单位压力峰值靠近轧件入口出,合理作用点位置也应该偏向入口侧,其X值大于0.5 ,而对于薄件则相反,合理作用点位置偏向出口侧,故X值小于0.5,这已为实验所证实, 综合一些研究资料:
热轧时,X=0.3~0.6 所以我们在计算中取 X=0.5
利用公式 M?2PxR?h（4-6）
计算各道次的轧制力矩
?
M1?2?16720.14?0.5?490?28.8?1986251.295?1986.25kN.mM2?2?14417.87?0.5?0.49?0.1241?1123.152KN.mM3?2?12234.64?0.5?0.04746?580.66KN.m
M4?2?9122.92?0.5?0.03248299.23KN.mM5?2?8701.55?0.5?0.02425?211.01KN.m 30