经查表，边支座弯矩值最大，荷载简图见图1。
1.79kN/m（恒） 1.58kN/m（活）
+
1000 1000 1000
1000 1000 1000 图1：活荷载为均布时受力简图
b.活荷载为集中时情况
经查表，边跨跨中弯矩值最大，荷载简图见图2。
1.79kN/m（恒） 3.15kN 3.15kN（活） +
1000 1000 1000
1000 1000 1000 图2：活荷载为集中时受力简图
③ 抗弯验算
活载均布：Mmax1=KMq21Gl2+ KMq21Ql2=0.1×1.79×1.02+0.117×1.58×1.02=0.36（kN·m） 活载集中：Mmax2=KMq21Gl2+KMF2l=0.08×1.79×1.02+0.213×3.15×1.0=0.81（kN·m）
比较以上计算，取最大值Mmax=0.81kN·m为计算依据。 板底次楞抗弯模量：W= bh2/6=50×1002/6=0.83×105（mm3）
σmax= Mmax/W = 0.81×106/（0.83×105）=9.76（N/mm2）＜ffm=13N/mm2 满足！
④ 抗剪验算
经查表，第二支座左侧处剪力最大。
活载均布：Vmax1=KVq21Gl+KVq21Ql=0.600×1.79×1+0.617×1.58×1=2.05（KN） 活载集中：V max2=KVq21Gl +KVF2=0.600×1.79×1.0+0.675×3.15=3.20（KN）
比较以上计算，取最大值V max=3.20KN为计算依据。
剪应力vmax=3V/（2bh）=3×3.20×103/（2×50×100）=0.96（N/mm2）＜ffv=1.5N/mm2 满足！
⑤ 挠度验算
经查表，边跨跨中挠度最大。
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υmax= Kwqkl4/（100EI）= KwSkB2l4/（100EI）
= 0.677×3.58×0.5×10004/（100×10000×50×1003/12）
= 0.29（mm）＜[υ] =l/400=1000/400=2.5mm 满足！
4.板底主楞验算
按简支跨计算。恒载、活荷载均为集中荷载。板底次楞间距500mm，主楞间距1000mm。
① 荷载设计值计算
由可变荷载效应控制的组合：
F31=F31G + F31Q=S11GB1B2+γoγQlQ1k B1B2=3.58×1×0.5+0.9×1.4×1.5×1×0.5=2.735kN
由永久荷载效应控制的组合：
F32=F32G + F32Q=S12GB1B2+γoγQiψiQik=4.024×1×0.5+0.9×1.4×0.7×1.5×1×0.5=2.34kN
取最大值F3=2.73kN为设计依据。 ② 计算简图
1000
2.73kN（恒+活）
图1：板底主楞受力简图
③ 抗弯验算
Mmax=KMF3l=0.25×2.73×1=0.68（kN·m）
板底主楞抗弯模量：W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105（mm3）
σmax= Mmax/W = 0.68×106/（1.67×105）=4.07（N/mm2）＜ffm=13N/mm2 满足！
④ 抗剪验算
Vmax=KVF3=0.5×2.73=1.36（KN）
剪应力vmax=3V/（2bh）=3×1.36×103/（2×100×100）=0.20（N/mm2）＜ffv=1.5N/mm2 满足！
⑤ 挠度验算
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υ= Fkl3/（48EI）=SkB1 B2l 3/（48EI）
= 3.58×1×0.5×103×10003/（48×10000×100×1003/12）
= 0.45（mm）＜[υ]=l/400=1000/400=2.5mm 满足！
5.立杆验算
板底主楞荷载传递到下部可调U形支托，双向间距1000mm；荷载再通过U形支托传递到下部钢管支撑系统。恒载、活荷载均为集中荷载。
① 荷载设计值计算
每根立杆板底钢管支架自重标准值：
Sk立杆= F钢管+ F扣件+ F顶托
=[（6.1-0.15-0.018-0.1-0.1-0.2）×1+1×2×6+1.414×2×（1+3）] ×33.3+（2×6×13.2 +2×（1+3）×14.6）+20
=960.5+275.2+20=1255（N）=1.25kN
由可变荷载效应控制的组合：
F41=F41G+F41Q+F立杆=S11GB12B2+γoγQlQ1k B12B2+γoγGSk立杆
=3.58×1×2×0.5 +0.9×1.4×1.0×1×2×0.5+0.9×1.2×1.25=6.19（kN）
由永久荷载效应控制的组合：
F42=F42G+F42Q+F立杆=S12GB12B2+γoγQiψiQ1k B12B2+γoγGSk立杆
=4.024×1×2×0.5+0.9×1.4×0.7×1.0×1×2×0.5+0.9×1.35×1.35=6.54（kN）
取最大值F4=6.54kN为设计依据。 ② 立杆稳定性验算
Lo=L+2a=1500+2×350=2200mm
λ= Lo/i=2200/15.95=137.9＜[λ]=150，查表得φ=0.357
σ=N/φA= F4/φA =6.54×103/(0.357×424)=43.2（N/mm2）＜fm=205N/mm2 满足！
35
（二）300×800mm框架梁模板验算
【壹】底模及支撑 1.荷载 ① 荷载标准值
项次 1 2 3 4 荷 载 类 别 楼板模板自重标准值 新浇筑砼自重标准值 钢筋自重标准值 振捣荷载标准值 符号 G1k G2k G3k Q2k 荷载标准值 0.50kN/m2 24kN/m3×0.8m（梁高）=19.2kN/m2 1.5kN/m3×0.8m（梁高）=1.2kN/m2 2kN/m2 ② 梁底模板及其支架参与组合的荷载类别 a.计算承载力： G1k+ G2k+ G3k+ Q2k b.验算挠度：G1k+ G2k+ G3k 2.梁底模板验算 按简支跨计算。 ① 荷载计算
a.荷载标准值：SK=γo（G1k+G2k+G3k）=1×（0.50+19.2+1.2）=20.9（kN/m2） b.荷载设计值
由可变荷载效应控制的组合：
S11=γo[γG?G?k+γQlQ1k]= S11G+ S11Q
i?1n=0.9×1.2×（0.50+19.2+1.2）+0.9×1.4×2=41.85+2.52=26.52（kN/m2）
由永久荷载效应控制的组合：
S12=γo[γG?G?k+γQ?ψc?Q?k] = S12G+ S12Q
i?1n=0.9×1.35×（0.50+19.2+1.2）+0.9×1.4×0.7×2=25.39+1.76=27.15（kN/m2）
取最大值S12=27.15kN/m2为设计依据。线荷载q1= S12×B=27.15×0.5=13.57kN/m。 ② 计算简图
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13.57kN/m（恒+活） 300
图1：梁底模板受力简图
③ 抗弯验算
Mmax=KMq1l2=0.125×13.57×0.32=0.15（kN·m）
梁底模板抗弯模量：W= bh2/6=500×182/6=0.27×105（mm3）
σmax= Mmax/W = 0.15×106/（0.27×105）=5.55（N/mm2）＜fjm=11.5N/mm2 ④ 抗剪验算
Vmax=KVq1l =0.5×13.57×0.3=2.03（KN）
剪应力vmax=3V/（2bh）=3×2.03×103/（2×500×18）=0.34（N/mm2）＜fjv=1.5N/mm2 ⑤ 挠度验算
υ= 5qkl 4/（384EI）=5SkBl 4/（384EI） = 5×20.9×0.5×3004/（384×8000×500×183/12）
= 0.56（mm）＜[υ]=l/400=250/400=0.63mm 3.梁底次楞验算 按简支梁计算。
①??
荷载设计值计算
q2=S12×B=27.15×0.3=8.15（kN/m）
② 计算简图
8.15kN/m（恒+活） 500
图1：梁底次楞受力简图
37
满足！
满足！
满足！