t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.240kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×57.250=51.525kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
6.2.3柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
26.75kN/mA 209 209 209B 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。
荷载计算值 q = 1.2×51.525×0.400+1.40×3.600×0.400=26.748kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3； I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×20.610+1.40×1.440)×0.209×0.209=0.116kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.116×1000×1000/15000=7.757N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×20.610+1.4×1.440)×0.209=3.347kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3347.0/(2×400.000×15.000)=0.837N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
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抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×20.610×2094/(100×6000×112500)=0.391mm 面板的最大挠度小于208.6/250,满足要求!
6.2.4竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
13.95kN/mA 400 400 400B 竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.209m。
荷载计算值 q = 1.2×51.525×0.209+1.40×3.600×0.209=13.947kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5.579/0.400=13.947kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.947×0.40×0.40=0.223kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×13.947=3.347kN 最大支座力 N=1.1×0.400×13.947=6.137kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.90×7.90×7.90/6 = 40.57cm3；
I = 3.90×7.90×7.90×7.90/12 = 160.24cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.223×106/40566.5=5.50N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算
最大变形 v =0.677×10.747×400.04/(100×9000.00×1602376.8)=0.129mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!
6.2.5 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×51.53+1.40×3.60)×0.209 × 0.400 = 5.58kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
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2.79kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 2.79kNAB 610 500 610
支撑钢管计算简图
0.822
0.740
支撑钢管弯矩图(kN.m)
10.0410.043.903.901.115.585.581.110.004.464.460.005.585.581.111.113.903.904.464.46
10.0410.04
支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.15kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 2.15kNAB 610 500 610
支撑钢管变形计算受力图
0.0570.396
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.822kN.m 最大变形 vmax=0.396mm 最大支座力 Qmax=15.622kN
抗弯计算强度 f=0.822×106/8982000.0=91.52N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求! 6.2.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA
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其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.622 对拉螺栓强度验算满足要求!
6.2.7 H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×51.53+1.40×3.60)×0.209 × 0.400 = 5.58kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
2.79kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 5.58kN 2.79kNAB 610 500 610
支撑钢管计算简图
0.822
0.740
支撑钢管弯矩图(kN.m)
10.0410.043.903.901.115.585.581.110.004.464.460.005.585.581.111.113.903.904.464.46
10.0410.04
支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.15kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 2.15kNAB 610 500 610
支撑钢管变形计算受力图
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0.0570.396
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.822kN.m 最大变形 vmax=0.396mm 最大支座力 Qmax=15.622kN
抗弯计算强度 f=0.822×106/8982000.0=91.52N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求! 6.2.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.622 对拉螺栓强度验算满足要求!
上述计算中，对拉螺栓的水平间距为500，但对拉螺栓的容许拉力比其所受的最大拉力稍大，还有本工程异性柱较多，为安全起见，所以建议实际施工中边长为600mm及600mm以上柱子，对拉螺栓的水平间距和竖向间距均为400mm。
6.3楼板模板扣件钢管高支撑架验算
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:
模板支架搭设高度为19.5m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
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