武昌工学院毕业论文（设计）专用稿纸
DC跨：受力如图所示：
图2.16DC跨受力图
梁上荷载设计值：q1=1.2×2.5=3.0 KN/m
q2=1.2×（9.63+0.5×3.6）=13.72 KN/m V Gd=3.0×2.4/2+13.72×1.2/2=11.83 KN
ln=2.4-0.65=1.75 m
左震：Mld= M rd=36.72/0.75=48.96 KN·m V=γRe[ηvd（M ld +M rd）/ln +V Gd]
=0.75×[1.2×2×48.96/1.75+11.83]=59.23 KN
右震：Mld= M rd=57.21/0.75=76.28 KN·m V=γRe[ηvd（M ld+M rd）/ln +V Gd]
=0.75×[1.2×2×76.28/1.75+11.83]=87.33 KN 对于第1-5层:
ED跨：q1=1.2×8.46=10.15 KN/m
q2=1.2×（14.22+0.5×7.2）=21.38 KN/m V Gb=10.15×7.2/2+21.38×4.8/2=87.85 KN DC跨：q1=1.2×2.5=3.0 KN/m
Q2=1.2×（7.11+0.5×3.6）=10.69 KN/m V Gb=3.0×2.4/2+10.69×1.2/2=10.01 KN
剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 2.5.6 框架柱的内力组合
取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：
表2.16 横向框架E柱弯矩和轴力组合表
γRe[1.2×层截内SGk调幅SQk调幅次 面 力 后1.35SGk 后 SEk（1） SEk（2） （SGk+0.5SQk）+1.3SEk] 1 2 1.2SGk+1.4SMmax Qk M Nmin M Nmax +1.0SQk N 93.61 6 柱M 58.84 1 6.43 - 85.00 85.00 -22.53 1 43.22 95.86 143.22 -22.52 95.86 -36-
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顶 195.3N 51.84 - 20.82 20.82 178.86 219.46 3 15.59 307.02 219.46 1 78.86 3 15.59
7 柱M -36.4-10.91 4 18.66 -18.66 - 19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 底 233.3N 51.84 - 20.82 20.82 213.08 253.68 3 66.92 352.64 366.92 2 13.08 3 66.92
9 -125.3M 26.42 7.94 125.30 -94.82 1 49.52 43.61 0 柱42.82 149.52 -94.82 43.61 5 顶 428.2103.6N -58.62 58.62 374.93 489.24 6 81.82 659.05 489.24 3 74.93 6 81.82
5 8 柱M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 底 466.2103.6N -58.62 58.62 409.14 523.45 7 33.14 704.68 523.45 4 09.14 7 33.14
7 8 -152.8M 30.65 9.21 152.88 -117.3 180.79 50.59 8 柱顶 661.1155.5-115.11048.0N 115.13 552.75 777.25 3 2 3 5 柱M -30.6-101.9-9.21 1 01.92 67.64 - 131.10 -50.59 5 2 49.67 1011.1 -49.67 1056.7 49.67 1363.1 -50.23 1408.7 48.90 -117.3180.79 50.59 3 1048.0777.25 5 52.75 5 -131.10 67.64 -50.59 4 底 699.1155.5-115.11099.3N 115.13 586.97 811.47 5 2 3 7 -168.6M 30.65 9.21 168.64 -132.7 196.15 50.59 4 柱顶 894.0207.3-187.91081.11414.2N 187.91 714.71 1 6 1 3 7 柱M -31.0-137.9-9.31 1 37.98 102.44 -166.62 -51.16 0 8 1099.3811.47 5 86.97 7 -132.7196.15 50.59 0 1081.1-166.62 1115.31414.2714.71 3 7 102.44 -51.16 3 底 932.0207.3-187.91115.31465.6N 187.91 748.93 3 6 1 5 0 2 -161.2M 30.16 9.08 161.28 -126.0 188.48 49.80 8 顶 柱1465.6748.93 5 0 -126.0188.48 49.80 2 -37-
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N M 1126.259.2-267.19 8 0 -34.5-10.41391.21780.5267.10 870.42 0 6 0 1715.2 -56.17 1760.8 35.24 2067.2 -17.63 2112.8 1391.2-228.03 1425.41780.5870.42 6 0 156.35 -57.16 柱-197.1197.12 156.35 -228.03 -57.16 8 2 底 1164.259.2-267.11425.41831.8N 267.10 904.64 9 0 0 8 3 -149.9M 21.68 6.59 149.94 -123.7 168.67 35.86 4 柱顶 1359.311.0-357.51712.42146.7N 357.58 1015.1 8 4 8 0 3 柱M -10.8-405.3-3.30 4 05.39 384.01 -406.50 -17.93 4 9 1831.8904.64 8 3 -123.7168.67 35.86 1 1712.41015.12146.70 -406.50 2 2 3 1 384.01 -17.93 底 1397.311.0-357.51746.62198.0N 357.58 1049.3 8 4 8 2 6 γRe[1.2×层截内SGk调幅SQk调幅次 面 力 后1746.61049.32198.04 6 表2.17 横向框架D柱弯矩和轴力组合表
（SGk+0.5SQk）1.35SGk 1.2SGk+ Mmax +1.3SEk] 1 2 +1.0SQk 1.4SQk N Nmin Nmax M M 后 SEk（1） SEk（2） -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 柱M -41.56 -11.57 6 顶 N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 柱M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 -6.13 - 174.88 174.88 -193.62 1 47.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱M -22.61 5 顶 N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 柱M 24.86 6.77 116.59 -116.59 底 N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 -6.77 - 218.41 218.41 -238.37 1 87.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱M -24.86 4 顶 N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 199.65 - 148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 柱M 24.86 6.77 178.70 -178.70 底 N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 3 柱M -24.86 -6.77 - 262.83 262.83 -281.68 2 30.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 -38-
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-207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2 892.24 892.24 1731.23 顶 N 1077.6 276.48 235.40 - 183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 柱M 25.20 6.80 215.04 -215.04 底 N 1115.6 276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8 926.45 926.45 1782.55 -6.72 - 256.95 256.95 -275.43 2 25.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱M -24.31 2 顶 N 1354.6 345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.4 1086.47 1086.47 2174.30 321.72 - 266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 柱M 26.87 7.63 301.64 -301.64 底 N 1392.6 345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.0 1120.69 1120.69 2225.62 -5.01 - 228.73 228.73 -240.66 2 05.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 柱M -17.10 1 顶 N 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.5 1271.51 1271.51 2617.37 422.99 - 405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 柱M 8.55 2.50 424.79 -424.79 底 N 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.1 1305.73 1305.73 2668.69 2.5.7 柱端弯矩设计值的调整 （1）E柱
第6层，查《抗震规范》，不做调整。
第5层，柱顶轴压比[uN]= N/Ac fc=489.24×103/14.3/5502=0.08<0.15，无需调整。 柱底轴压比[uN]= N/Ac fc=523.45×103/14.3/5502=0.087<0.15，无需调整。 第4层，同理也无需调整。
第3层，柱顶轴压比[uN]= N/Ac fc=1081.13×103/14.3/5502=0.179>0.15。 可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb
注：ΣMc是节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。
ΣMb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 ηc柱端弯矩增大系数，二级取1.2。
图2.17 横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整图
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表2.18
层次 截面 γRE（ΣMc= ηcΣMb） γREN 6 5 4 3 2 1 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 143.2149.5180.7199.860.09 91.91 199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 2 2 9 9 219.4366.9489.2523.4777.2811.41081.11115.31391.21425.41712.41746.66 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 （2）D柱
第6层，按《抗震规范》，无需调整。
经计算当轴力N=fc Ac=0.15×14.3×6502/103=902.26 KN 时，方符合调整的条件，可知B柱调整图如下：
图2.18 横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整图
表2.19
层次 截面 ηcΣMb） γREN
6 5 4 3 2 1 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 6 0 193.6139.1238.3199.6281.6322.476.44 322.41 3 51.11 3 61.58 5 28.74
2 0 7 5 8 1 2 5 7 3 2 4 5 7 9 1 3 γRE（ΣMc= 152.8234.2268.4474.1508.3684.9727.9892.2926.41086.41120.61271.51305.7-40-