青岛理工大学毕业设计（论文）
5.5、桥面板内力计算
5.5.1板厚度，及其计算跨径
根据构造布置，箱室顶板按单向板计算，翼缘按悬臂板计算。
因为近梁肋处设有承托，腹板宽度40cm，承托为60×20cm，顶板厚22cm，故hf=22+1/3*(60+20)=48.6 cm。
边腹板处，hf=22+1/3*(54.5+20)= 46.83cm。 计算时，取为47cm。
跨中部分，板的计算厚度为22cm。 板的净跨径为200.5cm。 板的计算跨径 为241.5cm。
悬臂板，桥面布置为50cm护栏+75cm护轮带+车道，所以计算跨径为1.5m。
图5-3 桥面板计算布置图
5.5.2 单向板内力计算 取一米宽板条计算。 Ⅰ、每延米上恒载
沥青混凝土g1= 23×0.1×1=2.3 KN/m 混凝土垫层 g2= 24×0.08×1=1.92 KN/m 钢筋混凝土g1= 26×0.30×1=7.8 KN/m 合计
每延米跨中恒载弯矩：
KN/m。
×GL^2= 8.76 KN.M
支点恒载剪力：V=G*L0= 14.51 KN。 Ⅱ、活载引起的内力
平行于板的跨径方向 b=b1+2h=0.6+2×0.18=0.96m。
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垂直于板跨径方向
板跨中 a=0.4+2×0.18+1.4+2.415/3= 2.965m<3.01(顺桥向车轮作用分布宽度有重叠，其中1.4为后轮距，2.415为单向板的计算跨径)。
取为3.01m。支承处的板厚 a=0.4+2×0.18+0.47= 1.25m。
=1.3×
=14.625
Ⅲ、内力组合
单向板 跨中弯矩（KN*M） 恒载 8.76 活载 14.625 41.335 承载能力极限状态组合 30.987 75.281 支点剪力（KN） 14.51 表5-5 单向板计算荷载组合表
5.5.3悬臂板内力计算 Ⅰ、每延米上恒载
沥青混凝土g1= 23×0.1×1=2.3 KN/m 混凝土垫层 g2= 24×0.08×1=1.92 KN/m 钢筋混凝土g1= 26×合计
每延米跨中恒载弯矩：支点恒载剪力：Ⅱ、活载引起的内力
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×1=7.15 KN/m
KN/m。
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平行于板的跨径方向 b=b1+2h=0.6+2×0.18=0.96m。 垂直于板跨径方向
a=0.4+2×0.18+2×1.5= 3.76m 。
=1.3×
Ⅲ、内力组合
悬臂板 恒载 活载 -24.69 24.2 承载能力极限状态组合 -61.854 61.168
=-24.69
根部负弯矩（KN*M） -22.74 根部剪力（KN） 22.74 表5-6 单向板计算荷载组合表
5.5.4配筋计算 Ⅰ、悬臂板
设as=50mm，ho=40-5=35cm 受压区高度 fcd=20.5 MP,B=1 m
代入公式求得，X=0.875cm<0.62×35=21.7cm。
?12钢筋间距170mm，每米宽板条的钢筋截面积为665 mm^2。 Ⅱ、单向板
设as=50mm，ho=22-5=17cm 受压区高度 fcd=20.5 MP,B=1 m
代入公式求得，X=0.91cm <0.62×17=10.54cm。
?12钢筋间距165mm，每米宽板条的钢筋截面积为685 mm^2。 Ⅲ、桥面板钢筋布置说明
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= 0.91cm
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布置在跨中间距10cm，支点也为10cm，而且跨中截面底部钢筋在近梁肋处弯到板顶。
具体构造布置见6#，及其6a#钢筋。
6、主梁静力计算
6.1 计算荷载参数
1、恒载
一期恒载：包括主梁自重，混凝土容重取26kN/m3
二期恒载：10cm厚混凝土桥面铺装+8cm厚C30混凝土现浇调平层+防
撞护栏，取46.8kN/m。 2、 预应力体系
（a）锚具变形与钢束回缩值（一端） △L＝6mm （b）锚下控制张拉力 1370Mpa （c）管道摩阻系数 μ＝0.17 （d）管道偏差系数 κ＝0.0015 1/m 3、设计荷载：公路I级
汽车荷载冲击系数：根据JTG D60-2004，4.3.2第5条计算。基频计算参
见4.3.2条文说明，在MIDAS中输入相关参数，程序自动计算。
L为计算跨径，取小值不利，取为29.42m,E为混凝土的弹性模量3.35e4
MP，Ic为截面弹性模量，取跨中，为2.59m^4，Mc为单位长度的质量，混凝土容重乘以截面面积，取为17801.3 kg/m。
4、 温度变化：体系由年平均温度12.2℃升温至25℃。 5、竖向正温差：取为上缘比下缘高10℃。 6、结构重要性系数：1.1
6.2 施工阶段划分
本桥采用支架就地现场浇筑施工，待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的90％以上且混凝土龄期不小于7天时方可张拉该梁段预应力钢束。
按照拟定的施工方案合理划分施工阶段，分步计算，便于合理考虑混凝土收缩、徐变的特性，以及验算短暂状况的受力合理性，并根据施工工艺，合理考虑
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施工荷载对内力、线形等的影响。
本桥这里主要做成桥阶段受力验算。
6.3 荷载组合
根据JTG D60-2004的规定，成桥阶段分析主要考虑三个结构工作状态，承载能力极限状态、正常使用短期效应状态和结构弹性状态，每个工作状态的荷载效应系数不同。
成桥状态下考虑结构上可能同时出现的作用（结构重力、预加力、混凝土收缩徐变作用、基础变位作用、汽车荷载、温度作用等）分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行了作用效应组合，取最不利效应组合对结构的强度、刚度和应力进行了验算。
计算中考虑了以下五种组合：
（a）承载能力极限状态基本组合：1.2×G(包括一期恒载和二期恒载)+1.0×徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.4×汽车荷载+0.98×温度荷载（包括整体升温和竖向正温差）。
（b）正常使用极限状态短期组合：1.0×G1（一期恒载）+1.0×徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0×钢束荷载（作为外加作用）+0.53×汽车活载+1.0×整体升温+0.8×竖向正温差。
（c）正常使用极限状态短期组合：1.0×G（一期恒载和二期恒载）+1.0×徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0×钢束荷载（作为外加作用）+0.3×汽车活载+1.0×整体升温+0.8×竖向正温差。
（d）弹性阶段应力验算组合（短期）：1.0×G1（一期恒载）+1.0×徐变收缩及其钢束引起的次效应+1.0×钢束一次（钢束作为外加作用）。
（e）弹性阶段应力验算组合（长期）： 1.0×G（一期恒载和二期恒载）+1.0×徐变、收缩及其钢束引起的次效应+1.0×钢束荷载（作为外加作用）+1.0×汽车活载+1.0×整体升温+1.0×竖向正温差。
6.4 各荷载工况和荷载组合下的内力计算
Midas导出的内力图如下：
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