青岛理工大学毕业设计（论文）
A-4 B-1 B-2 B-3 B-4 C-1 C-2 C-3 C-4 OK OK OK OK OK OK OK OK OK 1270.233 1247.166 1252.505 1259.122 1265.846 1247.166 1252.505 1259.122 1265.846 1201.829 1161.523 1173.259 1185.216 1195.085 1161.523 1173.259 1185.216 1195.085 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1209 1209 1209 1209 1209 1209 1209 1209 1209 表6-6 阶段钢束拉应力验算
6.7.3预应力钢筋伸长量 根据JTJ 041-2000，12.8.3
（1） 预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
（2） 预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
（3） 预应力筋的理论伸长值ΔL (mm)可按式(12.8.3-1)计算：
(12.8.3-1）
式中：PP——预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，预应力筋平均张拉力按下式计算：
式中：
PP——预应力筋平均张拉力(N)； P——预应力筋张拉端的张拉力(N)； x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；
ζ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；
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k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见附表 G-8。 L——预应力筋的长度(mm)； AP——预应力筋的截面面积(mm2)； EP——预应力筋的弹性模量(N／mm2)。
（4） 预应力筋张拉时，应先调整到初应力口。，该初应力宜为张拉控制应力σcon的10%～15%，伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。预应力筋张拉的实际伸长值ΔL (mm)，可按式(12.8.3-2)计算：
ΔL =ΔL l+ΔL 2 (12.8.3-2)
式中：ΔL l——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)； ΔL 2——初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸长值。 伸长量计算如下表所示： 预应力钢束名称 A-1 A-2 A-3 A-4 B-1 B-2 B-3 B-4 C-1 C-2 C-3 C-4 预应力钢束延伸长度 阶段 开始 (mm) cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 cs1 326.5169 327.3445 328.5359 330.6448 324.9407 326.149 327.3418 328.6756 324.9407 326.149 327.3418 328.6756 结束 (mm) 326.5169 327.3445 328.5369 330.6446 324.941 326.139 327.3357 328.6699 324.941 326.139 327.3357 328.6699 混凝土压缩长度 开始 (mm) 0.7531 0.7553 0.7583 0.8533 0.7493 0.7525 0.7555 0.8479 0.7493 0.7525 0.7555 0.8479 结束 (mm) 0.7515 0.7538 0.7568 0.8516 0.7478 0.7509 0.754 0.8462 0.7478 0.7509 0.754 0.8462 开始 (mm) 327.2699 328.0998 329.2943 331.4982 325.6901 326.9015 328.0973 329.5234 325.6901 326.9015 328.0973 329.5234 合计 结束 (mm) 327.2684 328.0983 329.2937 331.4962 325.6888 326.8899 328.0897 329.5161 325.6888 326.8899 328.0897 329.5161 表6-7 钢束张拉时的伸长量
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6.8 抗裂验算
6.8.1 正截面抗裂 Sig_ALW容许拉应力为0。
单验Sig_T Sig_B Sig_TL Sig_BL Sig_TR Sig_BR Sig_MAX 元 算 (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) 1 OK 2 OK 3 OK 4 OK 5 OK 6 OK 7 OK 8 OK 9 OK 10 OK 11 OK 12 OK 13 OK 14 OK 15 OK 16 OK 17 OK 18 OK 19 OK 20 OK 21 OK 22 OK 23 OK 1.5872 1.8014 3.4132 3.568 4.4192 4.0397 5.7409 5.7696 5.5957 6.1907 6.1076 6.2231 6.0769 4.0671 4.501 6.2532 6.2087 5.9757 6.0959 6.5479 7.2944 7.7456 7.8988 3.9931 3.726 4.6755 4.5076 3.4765 6.5136 4.0288 4.0292 4.2663 3.2965 1.4616 1.2751 1.4013 0.8542 0.2128 0.9122 0.9653 1.2575 2.8081 2.0534 0.9461 0.2622 0.0029 1.5871 1.8014 3.4132 3.568 4.4192 4.0397 5.741 5.7698 5.596 6.1911 6.108 6.2233 6.0769 4.0671 4.5009 6.2534 6.209 5.9761 6.0964 6.5483 7.2947 7.7459 7.899 第33页
3.993 3.726 4.6755 4.5076 3.4765 6.5136 4.0288 4.0293 4.2664 3.2967 1.4618 1.2752 1.4013 0.8542 0.2128 0.9123 0.9655 1.2578 2.8083 2.0536 0.9462 0.2623 0.003 1.5872 1.8014 3.4132 3.568 4.4192 4.0397 5.7408 5.7695 5.5953 6.1903 6.1073 6.223 6.0769 4.0671 4.501 6.253 6.2083 5.9752 6.0954 6.5475 7.2941 7.7454 7.8986 3.9931 3.726 4.6755 4.5076 3.4765 6.5136 4.0287 4.0291 4.2661 3.2963 1.4615 1.275 1.4013 0.8542 0.2128 0.9121 0.9651 1.2573 2.8079 2.0532 0.9459 0.262 0.0028 1.5871 1.8014 3.4132 3.568 3.4765 4.0397 4.0287 4.0291 4.2661 3.2963 1.4615 1.275 1.4013 0.8542 0.2128 0.9121 0.9651 1.2573 2.8079 2.0532 0.9459 0.262 0.0028 青岛理工大学毕业设计（论文）
24 OK 7.7452 0.2628 7.7454 0.2628 7.745 0.2627 0.2627 表6-8 短期组合正截面抗裂验算
6.8.2 斜截面抗裂验算 斜截面抗裂性验算结果见附表2。
6.9挠度验算
预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度验算可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。
挠度计算中应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值乘以长期增长系数??。
按JTG D62-2004,6.5.3条，当采用C40～C80混凝土时，??=1.45～1.35，中间等级强度按直线内插使用。在本桥中取C45混凝土??= 1.4375。
预应力混凝土按上述条件计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超出计算跨径的1/600。
使用阶段，短期荷载组合作用下，Midas导出最大/最小位移图：
6-16 使用阶段短期荷载组合最大/最小位移图
考虑长期效应影响：
边跨最大f=1.4375×9.417= 13.5mm<中跨跨中f=1.4375×5.884= 8.5mm<
L=49.87mm， L=66.7mm。
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7、 下部结构设计
7.1支座选择
根据MIDAS得各支座处在各个组合下的支反力。参见附表反力整体附表3，由此可知，49和53，50和54，可以作为两组设计。
依据JT/T 391-2009,公路桥梁盆式橡胶支座。 GD固定支座， DX单向活动支座，
支座性能要求：由MIDAS 结果知，2#墩支点最大竖向反力为5.817MN，桥台支座最大竖向反力为2.9MN。
1#、2#墩支座均选取为GPZ 6MN ，半幅一共4个；桥台处支座均选取为GPZ 3MN，半幅一共4个。
7.2.桥墩计算
7.2.1 构造布置
桥墩为圆截面偏心受压构件，直径取为1.2m,桩径取1.3m，单排桩设计，双柱式实体墩。计算长度按一端固定，一端不动铰连接，例如：0.7L=0.7×8.564=5.9948m。
对于1#墩而言，L0/2r>4.4，需要考虑由于二阶弯矩的影响，ε的求解见2.2内力计算部分。2#墩则不需要考虑，及ε=1.0。
桥墩 1 2 墩柱高度 计算长度 8.564 6.961 5.9948 4.8727 L0/2r 4.995667 4.060583 表7-1 墩柱长度
7.2.2计算内力
（1）支反力见附表3，在进行桥墩截面内力计算的时候，取最不利组合的最大值。
（2）制动力
根据JTG D60-2004，4.3.6，制动力标准值其为规定车道荷载标准值在加载
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