例如：德国Schwing公司的BP400型和Putzmeister的BSA2100 型混凝土输送泵，如发动机功率均选用200kW，则这两种泵的泵送能力指数均为：
M?25?N?25?200?5000
这说明上述两种泵属于同一规格档次。 如上述两种泵选用167kW的发动机，则M的值为4175，显然比功率为200kW、M值为5000的泵要小一档规格。
混凝土输送泵的动力功率（N）、混凝土输送量（Qc)）和泵送混凝土压力（Pc)）的相互关系可用图3-13表示。从以上两式和图3-13中可知：①相同功率的不同混凝土输送泵，其泵送能力指数相同；②在泵送混凝土压力一定时，混凝土输送量随功率的增大面增加；③在动力功率一定时，随着泵送混凝土压力的增大，混凝土输送量随之降低，反之亦然。
Pc(bar)N=200kWN=167kWN=132kWQc(m/h)
图3-13 泵送功率与输送量的关系
（2） 混凝土输送量的计算
混凝土输送量，是指在单位时间内输送混凝土的体积。其计算方法主要有如下三种： a. 能量守恒原理计算
前面提到，在混凝土输送泵给定的功率下，混凝土输送量与泵送混凝土压力的乘积是一定值，按能量守恒原理可列式：
Qc?Pc?Q0?P0 （3-16）
或Qc?(Q0?P0)?Pc者 （3-17）
式中：Q0—— 液压油流量（m/h）；
3 P0—— 液压系统压力（0.1MPa）
按式（3-17）对德国 Schwing和Putzmeister公司生产的几种主要混凝土输送泵的混凝土输送量进行验算，验算结果见表3-8。其中的验算结果与生产厂提供的混凝土最大理论输送量基本相同，因而可以认为：生产厂所提供的混凝土最大理论输送量是按式（3-17）计算得出的。
应当指出：由于式（3-17）是按能量守恒原理得出的，式中没有考虑混凝土性状、机械效率等因素的影响，并在具体计算中又采用了液压泵的最大油流量等参数。所以计算出的
混凝土输送量，必然大大高于混凝土实际输送量。
b. 按混凝土输送缸容积和活塞运动速度计算
混凝土输送量也可以用混凝土输送缸容积和活塞运动的乘积来计算。计算式如下：
60VcnZ60FcLnZ15?Dc2LnZQc?????? （3-18）
1?t2/t11?t2/t11?t2/t1式中：Vc—— 每一混凝土输送缸行程容积（m）； Fc—— 混凝土输送缸内截面的面积（m）； Dc—— 混凝土输送缸的直径（m）； Z —— 混凝土输送缸的数量；
L —— 活塞行程（m）； n —— 活塞每分钟冲程次数（min
关，一般为0.7～0.9；
t2/t1—— 分配阀换向时间与活塞一个行程的时间之比，据试验结果，比值0.2。
对德国Schwing和Putzmeister公司生产的几种主要混凝土输送泵按式（3-18）的混凝土输送量进行验算，分别取?为0.6、0.7、0.8、0.9及t2/t1?0.2，验算结果见表3-8验算二。
表3-8验算二的验算结果表明：当??0.6进，混凝土输送量的验算结果与生产厂提供的数据基本相同，而当??0.7~0.9，按式（3-18）中活塞冲程次是理论最大值，即活塞运动速度是最大值，故计算结果偏大。而在实际运行中，活塞运行速度受到发动机输出功率、转速、泵机内阻力和管道泵阻力（即混凝土压力）、混凝土坍落度诸多因素的影响，所以，活塞冲程次数不可能达到表3-8所列数值，即混凝土实际输送量要低于验算结果。
c. 按液压油量计算
混凝土输送量也可根据液压油量以下公式进行计算。
2Q0?60V0nZ?60F0LnZ?15?D0LnZ （3-19）
?123）；
? —— 混凝土输送缸的充盈系数（或吸入效率），与混凝土坍落度、活塞活塞等有
式中：V0—— 液压缸容积（m）； F0—— 液压缸内截面面积（m）； D0—— 液压缸内径（m）； Z —— 液压缸缸数；
L —— 活塞行程（m）。
整理式（3-18）、式（3-19）得：
2322Q(Dc2/D0)60?10?3q(Dc2/D0)Qc???? （3-20）
1?t2/t11?t2/t1但式（3-20）只适用于高压小排量泵送，对于低压大排量泵送，应将（3-20）式改为：
260?10?3qDc2/(D0/Dr2) Qc?? （3-21）
1?t2/t1式中：Dr—— 活塞杆直径（m）。
取??0.7~0.9，按式（3-20）、式（3-21）对混凝土输送量进行验算，结果如表3-8验算三所示。
表3-8验算三中由于考虑了机械效率与换向阀换向的停顿时间等因素，故验算结果均低于厂方提供的数据。从表3-8验算三中可知，当??0.7、0.8、0.9时，按式（3-20）、式（3-21）验算结果，分别为厂方提供的混凝土最大输送量的60.67%、69.34%和78%，此验算结果比较接近于实际使用时的混凝土输送量。
通过以上三种不同方法的验算，基本上可以得出如下结论：①国外生产的混凝土输送泵，生产厂方提供的最大输送量是按式3-17计算得出的，由于此式是按能量守恒原理建立起来的，没有考虑客观因素和机械效率诸多因素的影响，所以其计算结果必然大于实际混凝土输送量；②按液压油流量的计算方法，即按式（3-19）计算所得出的混凝土输送量，比较接近于实际使用时的混凝土输送量。
d. 混凝土输送量与油泵排油量、发动机功率的关系
混凝土输送量与发动机功率、油泵排量、混凝土输送缸直径、活塞运动速度等成比。混凝土输送量与泵送距离、泵送压力、液压缸直径等成反比。
（3） 高低压转换的计算
现代的活塞式混凝土输送泵，为了满足使用需要，一般均具有高低压转换功能。其转换方式，一般都是改变液压驱动方式，即改变液压油的进油途径，以实现高压或低压泵送。
如图3-14所示，将液压缸的活塞端腔连通，活塞端腔为进油腔，由于进油腔面积较大，在供油恒定时，会导致活塞运动速度减慢，冲程频率降低，因而混凝土排量减小。但是，由于进油腔截面积与混凝土输送泵缸截面积之比增大，故混凝土泵送压力增高，即按图3-14的管路连接，可实现高压小排量泵送。
高低压转换的计算式如下：
Q0?(P0?Pk)?Qc?Pc （3-22）
式中：P0为空载时的供油压力，由于Pk值与P0值相比甚小，在粗算时可忽略不计，故上式可改为：
Qc?P0?Qc?Pc （3-23）
在活塞运动速度一定时，液压油流量和混凝土输送量分别与液压缸、混凝土泵送缸的截面积成正比，故上式可改写为：
F0?P0?Fc?Pc （3-24）
式中：F0—— 进油腔截面积；
P0—— 混凝土泵送缸截面积。
图3-14 高低压转换示意
整理得：
2D0?Dr2当低压大排量泵送时 Pc?P0 （3-25） 2Dc当高压小排量泵送时 Pc?P0(D02) （3-26） Dc按式（3-25）、式（3-26），对高压和低压泵送时的P c值验算，结果见表3-8验算四。由表3-8验算四中可知：验算结果与厂方资料基本一致。
根据以上计算公式也可得知，如欲提高混凝土泵送压力，则需：①提高液压泵输出压力；②在混凝土泵送缸直径不变的情况下，增大液压缸直径；③在液压缸直径不变情况下，缩小混凝土泵送缸直径。
表3-8 混凝土输送量、泵送压力的验算
项目 型号 液压泵最大油流量q(L/min) 液压系统压力(MPa) 液压驱动方式 P 28 r P 28 r P 28 r P 35 r P 35 r P 35 r 320 390 640 250 297 542 BP2000-2 BP4000-20 BP8000-20 BSA1406 D-20 BSA1408 D-20 BSA2100 HD-20 混凝土泵最大泵送压力(MPa) 混凝土泵最大理论输送量(m/h) 混凝土泵缸生产厂资料 的直径Dc(m) 活塞行程(m) 混凝土泵缸缸数 活塞每分钟冲程次数(次/min) 液压缸内径D0(m) 液压缸直径Dr(m) 0.08 0.08 0.09 0.063 0.063 0.08 0.12 0.125 0.15 0.11 0.11 0.14 17 29 16 27 18 28 17 25 22 32 17 25 1.6 2 2 2 2 2 1.4 2 1.4 2 2.1 2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 310.0 5.6 10.9 6.5 15.8 10.1 10.6 7.1 10.6 7.1 16.0 11.5 51 87 59 102 68 107 45 65 58 85 65 97 验算一 混凝土最大输送量(m/h ) 353.76 96 60.11 100.8 68.5 106.46 49.53 73.94 58.84 87.85 71.14 98.97 混凝土输送量(m/h)?=0.6 351.29 87.5 60.34 101.82 67.89 105.6 44.88 66 58.08 84.48 67.32 99 验算二 混凝土输送量(m/h)?=0.7 混凝土输送量(m/h)?=0.8 混凝土输送76.94 131.24 90.52 152.74 101.82 158.4 67.32 99 87.12 126.72 100.98 148.5 3359.84 102.08 70.4 118.8 79.2 123.2 52.36 77 67.76 98.56 78.54 115.5 68.39 116.66 80.46 135.77 90.51 140.8 59.84 88 77.44 112.64 9.76 132