1.5 /2 = 2.25 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.018+0.225)+1.4×2.25=3.505 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
Ⅳ、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×15.00 = 2.314； (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.5×(1+0.3)/2 = 2.048 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.262 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载
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总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1×1.5×2/2 = 4.5 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
规定采用： Wo = 0.35 kN/m2；
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.262+ 1.4×4.5= 12.614 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.262+ 0.85×1.4×4.5= 11.669 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5× 1.82/10 = 0.091 kN.m；
Ⅴ、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.614 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；
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立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12614/(0.188×450)=149.106 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 149.106 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.669 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11669.4/(0.188×450)+91392.178/4730 = 157.258 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 157.258 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
Ⅵ、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.389 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.389 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：
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Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.5×10-4×205×103 = 86.807 kN； Nl = 7.389 < Nf = 86.807,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.389小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
Ⅶ、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.262 +1.4×4.5 = 12.614 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
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悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
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各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 17.516 kN； R[2] = 8.684 kN； R[3] = 0.135 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.112 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.112×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×10 / 2610 = 14.265 N/mm；
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水平支撑梁的最大应力计算值 14.265 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,