中元广场2#楼工程模板专项施工方案
205 N/mm2,满足要求!
1.8、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 1.9、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.351 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 1.10、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.10.1、梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.858 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.60/2+(1.20-0.60)/4)×0.60×0.40+(0.60/2+(1.20-0.60)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.121 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.600/2+(1.200-0.600)/4]×0.600=1.512 kN； N =N1+N2+N3+N4=0.858+1.27+1.121+1.512=4.761 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
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W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4761.287/(0.205×489) = 47.5 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 47.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
1.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =7.351 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1.2)=1.27 kN； N =N1+N2 =7.351+1.084=8.436 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)
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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8435.932/(0.205×489) = 84.2 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 84.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，按下式复核计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.5按照表2取值1.011 ； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 8435.932/(0.205×489) = 84.2 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 84.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2、截面350mm×1000mm梁验算 2.1、计算简图：
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2.2、参数信息
2.2.1、模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.00；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60； 梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.2.2、荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：
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4.0；
2.2.3、材料参数
木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 2.2.4、梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：3； 2.2.5、梁侧模板参数
主楞间距(mm)：600；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：600；
竖向支撑点到梁底距离依次是：250mm，500mm，750mm； 主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00； 2.3、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取15.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
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