中元广场2#楼工程模板专项施工方案
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:
N1=N3=0.304 kN； N2=8.999 kN；
最大弯矩 Mmax=0.279 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.116 mm； 最大应力 σ=0.279×106/5080=55 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 55 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度
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205 N/mm2,满足要求!
2.8、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 2.9、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.999 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.10、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
2.10.1、梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.304 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.2=1.27 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.60/2+(1.20-0.35)/4)×0.60×0.40+(0.60/2+(1.20-0.35)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.277 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.600/2+(1.200-0.350)/4]×0.600=1.722 kN； N =N1+N2+N3+N4=0.304+1.27+1.277+1.722=4.573 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
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W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4572.826/(0.205×489) = 45.6 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 45.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =8.999 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8.2-1)=1.27 kN； N =N1+N2 =8.999+1.115=10.115 kN ；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a)
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k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=10114.869/(0.205×489) = 100.9 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，按下式复核计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.5×2) = 2.95 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.5按照表2取值1.011 ； lo/i = 2949.593 / 15.8 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 10114.869/(0.205×489) = 100.9 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 100.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
3、板模板验算 3.1、参数信息 3.1.1、模板支架参数
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):8.10； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75； 3.1.2、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.1.3、材料参数
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面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 3.1.4、楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；
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