65/10t-52m桥式起重机结构设计
P
?PHz(1?zS)=282490N?m
PM为在水平面内将主梁按简支梁算得PH力作用截面弯矩，M
水平移动集中载荷PH下主梁跨端（z?0.34m）的弯矩和剪力
MPyd?MP?1?1????7340?0.708?5197N?m （8b） 2r?1?z??PFSd?PH?1???21588NS?? （9b）
PPM为在水平面内将主梁按简支梁算得PH力作用截面弯矩，M?PHz(1?zS)=7340N?m
2.7偏斜侧向力引起的内力计算
计算简图如7
图7
考虑小车在跨端时，产生最大侧向力。 侧向力为 PS?189000N 超前力 Pw?PsB0S?189000?97705200012?35510N
B端水平剪切力 Fd?Ps?94500N
考虑两根梁不均匀承担，一根梁上偏斜侧向力在跨中的弯矩和剪力
Msykz?23PwS/2?23?35510?52/2?615507N?m （3c）
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65/10t-52m桥式起重机结构设计
Fkz?s
23Pw?23?35510?23673N （4b）
考虑两根梁不均匀承担，一根梁上偏斜侧向力在跨端的弯矩和剪力
Msykd?23PwS?223?35510?52?1231013N?m2 （8c）
Fcs?Pw??35510?23673N （9c）
33主梁跨端总的水平剪切力为
FdFPS?FSd?FSd?Fcs?10941?21588?23673?56202N
主梁跨端总的水平弯矩为
Msy?MFyd?MPyd?Mykd?52444?5197?1231013?1288654N
2.8跨中计算内力
主梁跨中总垂直弯矩，由式（1a）、（1b）得
MFxz?Mxz?MPxz?5851320.8?6433571.2?12284892N?m 主梁跨中总垂直剪力，由式（2a）、（2b）得
FXkz?FPz?255808N 主梁跨中总水平弯矩，由式（3a）、（3b）、（3c）得
MPyz?Myz?MFsyz?Mykz?200003?87935?615507?903445N 主梁跨中总水平剪力由（4a）（4b）得
FPYkz?FSz?Fskz?10865?23673?34538N 主梁跨中总扭矩
Tnkz?Tkz?17211N?m 2.8跨端计算内力
主梁跨端总垂直弯矩为 （6a）（6b）
Mxd?MFPxd?Mxd?324390?153035?478843N?m 主梁跨端总垂直剪切力为 （7a）（7b）
FFPXkd?Fc1?Fc1?450102?508158?958260N 主梁跨端总的水平弯矩为（8a）（8b）（8c）
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1）
2）
3）
4） 5）
6）
7）
（ （ （ （ （ （ （
Myd65/10t-52m桥式起重机结构设计
?MFyd
?MPyd?Msykd?52444?5197?1231013?1288654N?m （8）
主梁跨端总的水平剪切力为 （9a）（9b）（9c）
FS?FSd?FSd?Fcs?10941?21588?23673?56202NdFP （9）
3 主梁设计计算
3.5 主梁验算
主梁静强度设计计算应按最不利载荷组合对危险截面进行强度验算，校核所选取的主梁截面是否满足要求。 3.5.1强度的验算 （1）静强度
主梁通常按垂直载荷、水平载荷、扭转载荷作用下，验算同一危险截面的同一验算点强度。危险截面为移动载荷分别位于跨中、跨端极限位置时的跨中、跨端截面，验算点如图8所示，2、3、4点是计算危险点。
y412x3图8
1）主梁跨中截面校核 1点最大自由弯曲正应力
?1x=MxzWx==122848920.1099843683?112MPa
?1y=MyzWy=Myzx1Iy=903445?10?57523446099968?22MPa2点最大自由弯曲正应力
?2x=MxzWx=MXzy2IX=12284892N?m?1440mm161127104512mm4?109.8MPa
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65/10t-52m桥式起重机结构设计
?21.2MPa3
?2y=MyzWyFPc1=S2x?Myzx2Iy==903445?10?550234460999683
?2x=255808?41759375mm42IX?2?161127104512mm?10mm=3.3MPa
3点最大自由弯曲正应力
?3y=MyzWyF=PMyzx3IyS3x?=903445?10?550234460999683?21.2MPa
?3x=c12IX?=255808?62495376161127104512?10=9.9MPa
4点最大弯曲压应力
?4x=MxzWx=12284892N?m0.109984368?m3?111.7MPa
主梁跨中截面各点扭转切应力 2、3点
?nkz?Tnkz2A0??172110002?2905?1090?10?0.3MPa
4点
?4n?Tnkz2A0??172110002?2905?1090?25?0.1MPa
A0——箱型主梁跨中截面周边板厚中线围成的面积。
轮压作用下翼缘板局部弯曲应力计算 轨道与翼缘板之间的接触支撑力
F=1+P96KFbIga?0332?2448.7N
式中P——小车轮压；
KF——计算系数；
Ig——轨道的惯性矩；
?——翼缘板厚度；
0
a、b——四边简支翼缘板的边长，a为小隔板间距，b为腹板间距，通常a?b；
翼缘板上表面的局部弯曲应力为
纵向应力
?a=KaF?20=3.53MPa
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横向应力
?b=KbF?02?4.11MPa
其中系数查《机械装备金属结构设计》P205表7-6。 各点强度校核
[?]?235MPa1.48?158.8MPa
?1??1x??1y?134MPa?[?]22?2?（?2x??2y）?（3?2x+?nkz）?131MPa?[?] ?3?（?3y?（3?3x+?nkz）?23.5MPa?[?]
22?4?（（?4x+?a）??b-（?4x+?a）?b+3?4n?113MPa?[?]222主梁跨中各点验算通过。 2）主梁跨端截面校核 1点最大自由弯曲正应力
?1x=MxdWx=478843N?m0.031947422?m3
?15MPa
?1y=MydW1y=1288654?10?60.021352428=60.4MPa
2点最大自由弯曲正应力
?2x=MxdW2x=MXdy2IX=478843N?m0.033544792?m3?14.3MPa
?2y=?2x=MydWy?=Mydx2Iy=1288654?10?60.0223229933?57.7MPa3
Fc1dS2x2IX?=954089.2N?0.014734375m42?0.016772396032m?0.01m=42.2MPa
3点最大自由弯曲正应力
?3y=?3x=MydWy?=Myx3Iy=1288654?10?60.2232299333?57.7MPa
Fc1dS3x2IX?=958260?0.0172343762?0.016772396032?0.01=49.2MPa 4点最大弯曲压应力
?4x=MxdWx=478843N?m0.031947422?m3?15MPa
跨端各点扭转切应力为
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