65/10t-52m桥式起重机结构设计
r1据螺栓群形心最远的螺栓至形心的距离r1?647mm；x、y轴的分量为
X1?168mm,Y1?625mm
由轴心力ps引起每个螺栓剪切
N1PS?PSn?18900025?7560N
n——连接接头的螺栓总数 由扭矩T引起螺栓最大剪力的分力
N1TX?TY1n?2923265000?1687683150?20188N
?ri?1iN1TY?TX1n?923265000?6257683150?75105N
?ri?12i螺栓承受最大剪力
N1?N1TX?(N1TY?N1PS)?2220188?(75104.7?7560)?85094N22
螺栓的抗剪承载力
[Nv]?nv?d42[?]?1???0.03242?0.8?158.8?10?102119N
6[Nc]?d?t[?c]?25?25?0.8?158.8?101632N
取二者之中较小者作为螺栓的设计承载力进行螺栓强度验算
N1?85094N?[Nc]?101632N
强度验算通过。 （2） 螺栓群弯矩受拉验算
计算模型如图21所示。 所受弯矩为
M?PSS?189000?0.78?147420N?m
S——为水平侧向力ps到螺栓截面距离，S?0.78m 最大拉力为
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65/10t-52m桥式起重机结构设计
M 图21
Nmax?Mh1?h2?2147420000?6005780000222?15303N2
2i??hi?2?(100?200?300?400?500?600)?11?600?5780000mm
2hi——受拉螺栓至第一行螺栓中心线间距离平方之和；
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65/10t-52m桥式起重机结构设计
普通螺栓抗拉承载力
[Nt]??de40.8[?]?1???26.2114?0.8?158.8?10?85642N6
Nmax?15303N?[Nt]?85642N，验算通过。
（3）螺栓群受拉力、弯矩、和剪力共同作用
(Nv[Nv])?(2N1[Nt])?PSn2(7560102119)?(28509485642)?0.993?1
2Nv?N1PS??7560?[Nc]，验算通过。
5 铰接端梁设计
铰接端梁在水平面框架内受力较为复杂，其与刚性连接端梁一样在水平侧向力作用下会承受较大水平弯曲力矩。考虑本起重机跨度较大，大车运行水平纠偏可能随时出现，且水平侧向力较大，在铰接端梁的水平方向产生的内力矩较大，建议铰接端梁的水平抗弯模量应得到保证，且设置的铰接点位置应设在主梁所带的端梁的中性层上，以承受水平弯矩时充分发挥铰接端梁的作用。铰接端梁的交接点的铰轴直径应足够，铰轴腹板孔周边应加强。考虑主梁高度尺寸较大，为保证大车运行机构起制动时不出现两主梁摆动的意外发生，建议铰接端梁的轴孔位置设于主梁所带端梁的中性层略偏上位置。
铰接端梁及其铰轴和孔必要时应进行详细的设计计算。
参 考 文 献
[1] 起重机设计规范GB3811-2008，中国标准出版社 2008 [2] 张质文、王金诺，起重机设计手册，中国铁道出版社 1997 [3] 大连起重机器厂，起重机设计手册，辽宁人民出版社 1979 [4] 徐格宁，机械装备金属结构设计，2008.9
[5] 起重机设计手册编写组， 起重机设计手册，机械工业出版社 1977 [6] 刘鸿文，材料力学，高等教育出版社 2003.
[不妥之处及时讨论解决，直到符合工程要求。有限元分析初步结果与上述计算相近，具体分析结果严格讨论后提交。20111005]
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