天津科技大学2005届本科生毕业设计
S20?tg?sin?2 ?64.347?10*0.4663
?72.78mmL1?LZ—斜销全长，包括头部和整个尾部。
LY—为斜销的有效长度，即斜销驱动边的长度，斜销和斜孔间的间隙很小，可忽略，则有效长度为图示A-B的长度。
L1—斜销的伸出长度，从斜销的伸出断面中心，不包括锥头长。 Sin25.=0.4226, cos25.=0.906, tan25.=0.4663 3.9.3.滑块的设计计算
滑块的材料选用的钢材型号为S136，滑动部分采用经表面淬火处理,其硬度应达到HRC50—55。
图 滑块的主、左、俯视图
5.滑块限位装置的选用与校核：
[19]
滑块定位装置:开模过程中,斜销驱动滑块完成侧向抽芯或分型动作后脱离滑块,滑块必须停留在刚分离的位置上,才能保证闭模时顺利复位.为此须设置滑块定位装置.
滑块定位销为标准件,组成如下: 螺钉：M10 材料：65Mn 钢珠孔径：8.20mm 钢珠直径：7.20mm
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钢丝直径?平均直径?自由长度?圈数=1?6?40?8
由弹簧的材料、用途、载荷性质，按И类弹簧取许用应力[?1]＝640MPa。 求最大应力? = [?1]时的最大工作载荷F2 由式，可解得 F2???d2?[?]8?K?C
式中： F2—最大工作载荷（Ｎ）； d—弹簧直径（mm）；
[?]—材料的许用切应力（ＭPa）； K—弹簧的曲度系数； C—弹簧指数； 其中C?D26??6，查表得K=1.26，将各值代入上式，得 d1 F2???12?6408?1.26?6?33.23N
求F2作用时的变形量?2，由式得
8?F2?C3?n33.23?63?8?2???5.74mm 4G?d8?10?1式中 n—弹簧圈数；
G—弹簧材料的切变模量（ＭPa）（钢：G?8?104MPa）；
8?F2?C3?n33.23?63?8??5.74mm ??2?G?d8?104?1故此弹簧工作时，最多可压缩5.74mm。 钢珠的重量为G?v???g?4???r3???g 3式中 v—钢珠的体积（m3）；
?—钢珠的密度(kg/m3)；
g—重力常数（N/kg）；
； r—钢珠的半径（m）
?G?v???g??4???r3???g34?3.14?(3.6?10?3)3?7.8?103?9.8 3?1.49?10?2N??33.23N 37
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?弹簧的选择是合宜的。
6.导滑槽的设计
图 滑块限位装置的定型和定位尺寸
系统维持滑快运动的支撑零件,因此要求滑快在导滑槽内运动平稳,无上下窜动和卡紧现象.在符合使用要求的情况下,选用制造比较容易的T字形导滑槽,滑块与导滑槽间上下左右应各有一对平面呈间隙配合,配合精度为H8/f7,其余各表面各有0.5—1.0mm的间隙,导滑槽采用Cr12.其硬度达到HRC53—60。
图 导滑槽的定形尺寸
7.斜楔块的设计
当模具闭合后，滑块完全被斜楔压紧，因此斜导柱与滑块孔配合精度不需要很高，一般取f9配合精度即可。
斜楔块是防止滑块在成型受力时发生移动的零件（一般不能依靠斜导柱来锁紧滑块），它的楔角?应比斜导柱的斜角?大2~3。其作用：闭模时，当斜楔块楔角?接触滑块斜角?时，由于?值比?值大，斜楔推动滑块的速度快一些，在这段距离内斜块完全由斜楔推动并锁紧?；开模时，斜楔的楔角?先离开斜块的斜角?，加上斜导柱与斜块孔有一定的孔隙，因此滑块完全由斜导柱顺利地抽拔推出。如果?值与?值一样，由于斜度制造上的误差，可能会造成无法开模。
同时斜楔块应有足够的表面硬度（HRC52~56），以免擦伤和变形，本模具采用与模板加工成一体的整体式，因为它牢固可靠，适用于滑块受力较大的场合。
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斜楔块的斜角应略大于斜销的斜角，这样开模时斜楔块的斜面能很快的离开滑块，不会发生干涉现象，它一般比斜销的斜角大2?~3?。
现斜导柱的斜角
? ? 25 ?
' ? ，所以取斜楔块楔角? 30?
根据滑块和模具的具体尺寸可确定斜楔块的尺寸，其形状尺寸如下图所示：
图 斜楔块
3.10 脱模结构设计：
脱模要求：1)结构优化，运行可靠。 2)不影响塑件外观，不造成塑件变形破坏。 3)让塑件留在动模。 定模斜度设为1ｏ。
注塑模必须设有准确可靠的脱模机构,以便在每一次循环中将塑料从型腔内或型芯上自动地脱出模外。
本分水器模具是属于机械脱模、简单脱模机构(推件板脱模机构).
分水器是多孔塑件,采用推件板脱模机构,其特点是推出力大而均匀,运动平稳,且不会在塑件表面留下推出痕迹.推件板由模具的推杆(总共为四根)推动向前运动,将塑件从型芯上脱下,该推件板脱模机构的复位杆和推杆是同一根，推杆前端利用螺钉与推件板相连,推杆上有弹簧,当注塑机顶杆复位时,推件板自动回复原位,推杆和推板也相应复位.此时推件板与推杆用螺钉连成一体,可以靠推杆本身支持导向,而不需要靠模具的导柱来支撑.
推件板脱模时为了避免推板孔内表面与动模型芯的成型面相摩擦,造成动模型芯迅速擦伤,为此将推件板的内孔与型芯面之间留出0.2mm的间隙. 3.10.1.脱模力的计算
[17]
Fd?8E?tlf?tg?*?10A 公式（3-6） 1?u1?f*sin?*cos?式中：E—塑料的拉伸模量（MPa）
?—塑料成型平均收缩率（%）
l—塑料包容型芯的长度（mm）
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f—塑料与钢材之间的摩擦系数
?—脱模斜度（塑件侧面与脱模方向之夹角） ?—塑料的泊松比
A—塑料在与开模方向垂直的平面上的投影面积（cm2）,当塑件底部上有通孔时，10B 项应视为零
t—塑件的平均壁厚（mm）
∵ 收缩率?：??1.2%~3.0% ，取?为2.0%。
拉伸模量E：E=2.2×103MPa 泊松比μ ： ??0.44 与钢的摩擦系数f ：f= 0.30 动模脱模斜度?：??2?
8E?tlf?tg?*?10A 1?u1?f*sin?*cos?? Fd?8*2.2*103*0.02*3*170.15?0*?10*0 ?1?0.441?0 =4808.6N
其与滑块之间的力可以忽略不计，Fd可以近似认为是对斜销的FN。 3.10.2推杆尺寸计算：
材料：T8A工具钢，硬度HRC60，头部局部淬火。，配合段表面Ra=0.8um，（H7/f7配合）
d?0.26L1/2*F1/4
d—等断面推杆的全长
F—在注塑循环中取初始推出力F1和熔体作用在推板上的压力F2中较大者。 L由所选模架决定：L=155mm. F1=Fd=4808.6mm F2=PA=188.9*40=7556N
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