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对梁底、板底扣件应进行100 % 检查，其余部分按10 % 检查。
7 – 4、支架搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目部二级技术人员、项目安全、质量、施工人员、监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。
8、说 明
方案正文中所有粗体字均为方案中必须要求执行。 五、混凝土浇筑管理
1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师确认具备混凝土浇筑安全条件后，方可签署混凝土浇筑令。
2、必须严格按混凝土浇筑方案规定的顺序浇筑混凝土，并确保支架系统受力均匀、对称，避免引起支架系统失稳倾斜。
3、在混凝土浇筑过程中随时检查支架系统的变化，发现松动、变形等情况，必须立即停止施工，有组织撤离人员，并采取相应的加固措施。 4、严格控制混凝土堆集高度，严格控制混凝土泵送口的高度。 5、混凝土浇筑顺序，应先浇梁后浇板，并应对称均匀浇筑。 六、项目部安全管理网络 项目部管理网络 北仑区建筑 工程安监站项目经理项目业主方或 监理工程师项目工程师施工管理质量管理安全管理材料管理资料管理造价管理砼工班组木工班组钢筋班组装饰班组架子班组机电班组生 产 工 人
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附 件：模板各部位的强度、刚度与稳定性验算
1、典型结构计算的选择：
在本工程中，现浇梁或板的部位、截面尺寸、周边情况（即约束情况）等均会有差别，因此，在支模架设计时，应该选择典型结构，即选择计算对象。
地下室室外亭园顶板主要梁分布及基本情况表
梁 代 号 KL a -154 KL a -150 现浇板 截 面 mm 500 × 950 300 × 800 250 截面积m 2 0.475 0.240 备 注 全面积分布 结构标高 - 1.30 m 地下室室内顶板主要梁分布及基本情况表
梁 代 号 KL 6 - 14 KL 6 - 1 现浇板 截 面 mm 240 × 500 240 × 450 200 截面积m 2 0.120 0.155 备 注 全面积分布 结构标高 - 0.70 m 综合上述，地下室室外亭园顶板KL a – 154 b × h = 500 × 950 mm，作为梁的典型结构进行验算，并考虑主次梁相叉处的受力情况。
现浇板按250、200 mm分别验算。 2、结构方案的基本说明：
水平钢管与立杆钢管排列方案，以及模板的基本尺寸及构造，详见附图。
地下室室外亭园顶板，钢管立杆的最大间距 ( 详见附图 )：l a man = 775，l b man = 825 mm。 地下室室内顶板，钢管立杆的最大间距 ( 详见附图 )：l a man = 1060，l b man = 940 mm。 在施工可根据现场实际情况作适当调整，但最大间距不得超过上述要求。 模板支架的高宽比验算：
支架高宽比经验算均小于规程中规定的5，因此支架整体结构具有良好的稳定性。 3、荷载取值 不变荷载标准值：
3－1、木模板自重标准值G 1 k = 0.30 kN / m 2，当计算梁模板自重时取G 1 k = 0.50 kN / m
2
；
3－2、新浇筑混凝土自重标准值，按普通级别混凝土考虑取G 2 k = 24.00 kN / m 3； 3－3、钢筋自重荷载标准值G 3 k ，对于一般梁板结构每m 3混凝土，钢筋含量可采用下
列数值：楼板1.10 kN / m 3、梁1.50 kN / m 3；
可变荷载标准值：
3－4、施工人员及小型设备标准值为Q 1 k = 1.00 kN / m 2（均布）；
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3－5、振动混凝土时产生的荷载标准值Q 2 k ，对水平面模板可取2.00 kN / m 2。 4、荷载分项系数
4－1、不变荷载的分项系数，取γ = 1.20或1.35（即根据不变荷载效应控制组合决定）； 4－2、可变荷载的分项系， 取γ = 1.40 ；
4－3、计算正常使用极限状态的变形时，可采用荷载标准值。 5、荷载效应组合
模板及其支架荷载效应组合
计 算 项 目 纵向、横向水平杆 强度与变形 立 杆 稳 定 荷 载 效 应 组 合 不变荷载（不包括支架自重）＋ 施工均布活荷载 ① 不变荷载（包括支架自重）＋ 施工均布活荷载 ② 不变荷载（包括支架自重）＋ 0.85（施工活荷载＋风荷载） 6、现浇板模板的结构计算
荷载传递路线：板面可变荷载加不变荷载 → 板底胶合板 → 板底方木楞 → 板底钢管大横杆 → 板底钢管立杆 → 地 基（或楼面）。
（一）现浇板，板厚250 mm计算
6 - 1 现浇板板底胶合板的结构计算（现浇板模板构造详见附图） 6 - 1 - 1 荷载计算（取b = 1 m作为计算单元） 永久均布线荷载标准值：
模板自重 G 1 k = 0.30 × 1.00 = 0.30 kN / m， 混凝土自重 G 2 k = 24.00 × 0.25 × 1.00 = 6.00 kN / m， 钢筋自重 G 3 k = 1.10 × 0.25 × 1.00 = 0.28 kN / m，
标准值 Σ = 6.58 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 6.58 kN / m = 8.88 kN / m；
可变均布线荷载标准值：
施工人员及设备荷载 Q 1 k = 1.00 kN / m 2 × 1.00 m = 1.00 kN / m， 混凝土振动荷载 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 × 1.00 m = 2.00 kN / m，
标准值 Σ = 3.00 kN / m， 设计值 q 2 = 1.4 × 3.00 kN / m = 4.20 kN / m。
6 - 1 - 2 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l = 170 mm） 计算得：
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M min = MB、C =－（0.10 q 1+ 0.117q 2）L 2 =－（0.10 × 8.88 + 0.117 × 4.20）0.17 2 =－0.04 kN-m ，
M max = M AB、CD =（0.08 q 1+ 0.101q 2）L 2 =（0.08 × 8.88 + 0.101 × 4.20）0.17 2 = 0.03 kN- m ，
Q max = Q B、C =（0.60 q 1 + 0.617q 2）L =（0.60 × 8.88 + 0.617 × 4.20）0.17 = 1.35 kN， R max = R B、C =（1.10 q 1 + 1.20 q 2）L =（1.10 × 8.88 + 1.20 × 4.20）0.17 = 2.52 kN ，
q 1 = 8.88 kN / m q 2 = 4.20 kN / m ABCDABCDA0.17 m M BB0.17M CC0.17DA0.17 m B0.17Q manC0.17DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图
比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
6 – 1 - 3 强度计算
胶合板的几何截面性质：（胶合板按15 mm考虑） 截面积 A = bh = 1000 mm × 15 mm = 1.50 × 10 4 mm 2, 惯性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm × 15 3 mm 3/ 12 = 2.81 × 10 5 mm 4, 抗弯模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm × 15 2 mm 2/ 6 = 3.75 × 10 4 mm 3 , 弹性模量 E = 6000 N / mm 2。
最大正应力 σ max =| M | max / W = 0.04 kN-m / 3.75 × 10 4 mm 3 = 1.07 N / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度考虑）= 15 N / mm 2，
最大剪应力 τ max = 3Q max / 2bh = 3 × 1.35 kN / 2 × 1000 ×15 mm 2 = 0.14 N / mm 2＜ [ f
t ] = 1.4 N / mm
2
。
结 论：强度经验算符合要求。
6 – 1 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）
最大挠度 V max =（0.677 q 1+0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 6.58 + 0.99 × 3.00）0.17 4 / 100 × 6000 × 2.81 × 10 5 = 0.04 mm＜ [V ] = 170 / 250 = 0.68 mm。
结 论：计算结果符合挠度允许值。
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6 - 2 现浇板底方木楞强度、挠度验算 6 – 2 - 1 荷载计算
板底方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均荷载，q = R max / 1.00 m = 2.52 kN / 1.00 m = 2.52 kN / m，
其 中：永久荷载q 1 = 1.66 kN / m ；可变荷载q 2 = 0.86 kN / m ； 6 – 2 - 2 内力分析
按三跨连续梁计算，计算简图如下：（取b = 0.17 m作为计算单元，计算跨度取板底立杆受力单元图中 L = l b max = 825 mm）；
计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 1.66 + 0.117 × 0.86）0.825 2 =－0.18 kN-m ，
M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2）=（0.08 × 1.66 + 0.101 × 0.86）0.825
2
= 0.18 kN-m ，
Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 1.66 + 0.617 × 0.86）0.825 =
1.26 kN ，
R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 × 1.66 + 1.20 × 0.86）0.825 = 2.36
kN ，
q 1 = 1.66 kN / m q 2 = 0.86 kN / m ABCDABCDA0.825 m M BB0.825M CC0.825DA0.825 m BQ man0.825C0.825DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
6 – 2 - 3 强度计算 木楞的几何截面性质：
截面面积： A = bh = 60 × 50 = 3000 mm 2，
抗弯矩： W = bh 2 / 6 = 60 × 50 2 / 6 = 2.50 × 10 4 mm 3，
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