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最大挠度 v max = k q l 4/100EI =（0.677 × 14.71 + 0.99 × 2.25）0.206 4 × 10 12/ 100 × 9000 × 1.88 × 10 6 = 0.02＜ [ v ] = 206 / 250 = 0.82 mm。
结 论：计算结果符合挠度允许值。 7－2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算 7－2－1 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载，近似用均布荷载计算 q = R max / b = 5.28 kN / 0.50 = 10.56 kN， 7－2－2 内力分析
按简支梁进行内力分析，计算简图如下（计算跨度1.00 m）：
q = 10.56 kN / m A0.501.00 m B计算简图
计算得 M max = q c l（2－γ）/ 8 = 10.56 × 0.50 × 1.00（2－0.50 / 1.00）/ 8 = 0.98 kN-m，
Q max = 2.64 kN， R max = 2.64 kN， 7－2－3 强度计算 最大正应力σ max = M max ÷ W （钢管截面抗弯矩）= 0.98 ÷ 4.732 × 10 3 = 207.10≈ [ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；
结 论：经计算强度符合要求。 剪应力、挠度不赘算。
7 – 3 现浇梁底大横杆的强度、挠度验算
7 – 3 – 1 梁底大横杆承受小横杆的支座力P = R max = 2.64 kN，和钢管自重线荷载q z
(均匀荷载计算)，取L = 0.825 m作为计算跨度。
（钢管自重荷载设计值）q Z = 1.35 × 0.0384 = 0.05 kN / m， 7 – 3 – 2 内力分析
计算简图如下现按三跨连续梁计算（近似按均布荷载计算，取B = l b max = 0.825 m作为计算跨度），q = 4 × 2.64 / 0.825 + 0.05 = 12.85 kN / m，
计算得 M max = M A - B、B – C、C – D = 0.08 q L 2 = 0.08 × 12.85 × 0.825 2 = 0.70 kN-m，
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M min = M B、C =－ 0.10 q L 2 = －（0.10 × 12.85 × 0.825 2）=－0.87 kN-m，
P = 2.64 kN q = 0.05 kN / m ABCD0.825 m 0.825计 算 简 图0.825
q = 12.85 kN / m ABCD0.825 m 0.825近似计算简图0.825
R max = R B、C = 1.10 q L = 1.10 × 12.85 × 0.825 = 11.66 kN，
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
7 – 3 – 3 强度计算
最大正应力σ max | M | max ÷ W （钢管截面抗弯矩）= 0.87 × 10 6 ÷ 4.732 × 10 3 = 183.86 ＜[ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；
结 论：经计算强度符合要求。 7 – 3 – 4 挠度验算 不再赘算。
7 – 3 - 5 梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
梁底小横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移强度按下式计算（规范5·2·5）
R ≤ [ R c ]
其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN，考虑扣件的实际质量，设计值取8.00 × 0.8 = 6.40 kN ；
R —— 水平杆传给立杆的竖向作用力，R = R B = 11.66 kN ＜2·[ R c ] = 12.00 kN (双扣件) ；
结 论：经计算抗滑移符合要求。
7－4 现浇梁底立杆稳定验算（荷载组合） 7 - 4－1 荷载计算
● 立杆承受的梁底大横杆支座力R 1 = 11.66 kN，
● 立杆同时承受250 mm厚的部分板荷载 R 2 = 12.31（0.125 + 0.825 / 2）= 6.62 kN，
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● 梁底支架架体高度为H，则架体单立杆自重荷载设计计算值 R Z = 1.35 Η g k （kN） = 1.35 × 3.90 × 0.15 = 0.79 kN ，
则梁底立杆所承受的总设计荷载
P = R 1+ R 2 + R Z = 11.66 + 6.62 + 0.79 = 19.07 kN。 7－4－2 立杆稳定验算 不组合风荷载
应用公式：N u t / υ· A· K H ≤ [ f ]
式中 N u t —— 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = 19.07 kN，
其余计算均同 ―H = 250厚现浇板底高大支架钢管立杆稳定验算‖，不赘述。 N u t / υ· A· K H = 19.07 / 450 × 0.253 × 1.00 = 167.50 kN＜ [ f ] = 205 N / mm 2。 结 论：经计算，立杆稳定满足上述公式要求。 7 – 5 梁侧模板结构验算 7 - 5 – 1 梁侧模板结构验算 新浇混凝土对模板的侧压力计算公式为下式中的较小值： F = 0.22rc tB1B2V F = rH 式 中 r —— 混凝土的重力密度，取24.00 kN / m 3; t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200 /（T＋15），取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度，取20℃ ； V—— 混凝土的浇筑速度（m / h）；
H ——混凝土侧压力计算位臵处至新浇混凝土顶面总高度； B 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.00; B 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数。
根据施工实际情况，泵送混凝土平均坍落度为100 mm（按一般情况考虑），则B 2 = 1.0；混凝土的浇筑速度，取V = 2.5 m / h；根据上述公式计算得F = 47.70 kN / m 2，则混凝土有效压头h = 47.70 N / m 2 / 24 kN / m 3= 1.99 m；
根据上述公式计算得新浇混凝土对模板的侧压力在有效压头h = 1.99 m 范围内，按F = 24 h（ kN / m 2）计算；在有效压头以下，混凝土对模板的侧压力F = 47.70 kN / m 2。
结构验算以最大荷载作为基本压力进行计算。
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7 – 5 – 2 胶合板强度、挠度验算
7 - 5 – 2 - 1 荷载计算（取b = 1 m作为计算单元） 侧向永久均布线荷载标准值：梁高950 mm。
混凝土自重侧压力标准值 G k = 24·h = 24 kN / m 3 × 0.95 m × 1.00 m = 22.80 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 22.80 kN / m = 30.78 kN / m；
侧向可变均布线荷载标准值：混凝土振动侧向压力标准值 Q k = 4.00 kN / m 2 × 1.00 m = 4.00 kN / m，
设计值 q 2 = 1.4 × 4.00 kN / m = 5.60 kN / m。 7 - 5 – 2 - 2 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l = 200 mm） 计算得：
M min = M B、C =－（0.10 q 1+0.117q 2）L 2 =－（0.10 × 30.78 + 0.117 × 5.60）0.20 2 =－0.15 kN-m，
M max = M AB、CD =（0.08 q 1+0.101q 2）L 2 =（0.08 × 30.78 + 0.101 × 5.60）0.20 2 = 0.12 kN- m ，
q 1 = 30.78 kN / m q 2 = 5.60 kN / m ABCDABCDA0.20 m M BB0.20M CC0.20DA0.20 m BQ man0.20C0.20DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 Q man = Q B、C =（0.60 q 1+0.617q 2）L =（0.60 × 30.78 + 0.617 × 5.60）0.20 = 4.39 kN ，
R man = R B、C =（1.10 q 1+1.20 q 2）L =（1.10 × 30.78 + 1.20 × 5.60）0.20 = 8.12 kN， 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。
7 – 5 - 2 - 3 强度计算
胶合板的几何截面性质：（胶合板按18 mm考虑） 截面积 A = bh = 1000 mm × 18 mm = 1.80 × 10 4 mm 2,
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惯性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm × 18 3 mm 3/ 12 = 4.86 × 10 5 mm 4, 抗弯模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm × 18 2 mm 2/ 6 = 5.40 × 10 4 mm 3 , 弹性模量 E = 6000 N / mm 2。
最大正应力 σ man =| M | man / W = 0.15 kN-m / 5.40 × 10 4 mm 3 = 2.77 kN / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度）= 15 N / mm 2，
最大剪应力 τ man = 3Q man / 2bh = 3 × 4.39 kN / 2 × 1000 × 18 mm 2 = 0.37 kN / mm 2＜ [ f t ]= 1.4 N / mm 2。
结 论：强度经验算符合要求。
7 – 5 – 2 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）
最大挠度 V man =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 22.80 + 0.99 × 4.00）× 0.20 4 / 100 × 6000 × 4.86 × 10 5 = 0.10 mm＜ [V ] = 200 / 250 = 0.80 mm。
结 论：计算结果符合挠度允许值。 7 – 5 - 3 梁侧方木楞强度、挠度验算 7 – 5 – 3 - 1 荷载计算
方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均荷载，q = R man / 1.00 m = 8.12 kN / 1.00 m = 8.12 kN / m，
其 中：永久荷载q 1 = 6.77 kN / m ；可变荷载q 2 = 1.35 kN / m ； 7 – 5 – 3 - 2 内力分析
按三跨连续梁计算，计算简图如下：（取b = 0.20 m作为计算单元，计算跨度取横向构造钢管间距L = 0.41 mm）；
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 8.12 + 0.117 × 1.35）0.41 2 =－0.16 kN-m，
M man = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2 + 0.101q 2 L 2）=（0.08 × 8.12 + 0.101 × 1.35）
0.41 2 = 0.13 kN-m，
Q man = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 8.12 + 0.617 × 1.35）0.41 =
2.34 kN，
R man = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= （1.10 × 8.12 + 1.20 × 1.35）0.41 = 4.33
kN，
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