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（4)腹板处肋的钢度验算
ωmax＝5ql4/(384EI)=0.001mm＜300/400＝0.75mm，满足变形要求！ 2.3.2底板处面板及肋的强度和刚度的计算
面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作连续梁计算。
面板为6mm厚钢板，横肋采用10#槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3；横肋间距350mm左右，在底板下混凝土的自重为：431.34KN，纵梁做为支撑，最大间距为900mm； （1）面板强度计算
跨度/板厚=300/6=50＜100，属于小挠度连接板。查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为-0.100。
F=431.34/(5.1*3.5)=24.16KN/m2=0.024 N/mm,取10㎜为计算单元，荷载为： q=0.024×10=0.24N/mm 经计算得：
Mx=系数*ql2=0.100*0.24*3002?2160N〃mm
bh2210?662截面抵抗矩：Wx＝6＝＝60mm
3式中 b——板宽，取10㎜ h——板厚，取6㎜
面板最大的内力为：fw＝Mx/Wx＝2160/60＝36N/mm＜f=215 N/mm （2）面板挠度计算 ωmax＝系数*ql422100EI?0.677*0.24*3004100*210000*180?0.35㎜
强度、刚度均满足要求！ （3）肋的强度计算：
横肋采用［10槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, Ix＝1983000 mm4，Wx＝39660 mm3。间距300mm左右，横肋支撑在纵梁上，按跨度900mm简支梁计算： 取跨中最大的应力计算得：
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M＝ql2/8＝0.024*300*9002/8＝729000 N.mm σ＝M/Wx＝18.38 MPa＜215MPa，强度满足要求！ （4）肋的刚度计算： 底板处肋的跨中变形量为：
ωmax＝5ql4/(384EI)=0.2mm＜900/400＝2.25mm，满足变形要求！ 经计算腹板和底板处的面板及肋均能满足要求！
第3章 内模支架及背楞计算
3.1内模支架计算
内模腹板处的支架及背楞主要受的力为混凝的侧压力：F3= F1+ F2=65.55+8.4=73.95KN/ m2;内模顶板处的支架及纵梁主要承担混凝土的自重、支架及纵梁的自重：内模顶板混凝土重量为：254KN，内模模板及支架重量为：50KN 3.1.1 内模腹板支架计算
内模支架采用单[14槽钢做侧向支撑， [14槽钢截面性能为：A= 1851 mm2, Ix＝5637000 mm4，Wx＝80528 mm3，间距650mm，内模腹板背楞作为支点，间距900-1300mm左右，为简化计算按简支梁计算。计算时取最不利的间距计算：L=1300mm 跨中最大弯距：M＝ql/8＝0.07395*650*1300/8＝10154259.38 N.mm fw＝M/Wx＝126.1 MPa＜215MPa，强度满足要求！ 内模腹板支架的最大变形为：
ωmax＝5ql4/(384EI)=1.4mm＜1300/400＝3.25mm，满足变形要求！ 3.1.2 内模顶板支架计算
内模顶板为双［14槽钢，其截面性能为：A= 3644.777 mm2, Ix＝11091318.78mm4，Wx＝158447.41 mm，间距650mm，纵梁作为支撑点，间距2800mm。为简化计算按简支梁计算。
跨中最大弯距：M＝ql2/8＝16.47*0.65*28002/8＝10491390N.mm
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弯应力：σ＝M/Wx＝66.21 MPa＜215MPa，强度满足要求！ 内模顶板支架的最大变形为：
ωmax＝5ql4/(384EI)=5.6mm＜2800/400＝7.0mm，满足变形要求！
3.2 内模背楞计算
内模背楞采用双[12槽钢加固，双[12槽钢截面性能为：A= 3085.5mm2, Ix＝7639339.8 mm4，Wx＝121259.36 mm3，间距1000mm，对拉栓作为内模背楞的支点，间距1000mm左右；为简化计算内模背楞按简支梁计算。
跨中最大弯距：M＝ql2/8＝0.07395*1000*10002/8＝20308518.75N.mm 弯应力：σ＝M/Wx＝167.48 MPa＜215MPa，强度满足要求！ 内背楞的最大变形为：
ωmax＝5ql4/(384EI)=2.2mm＜1000/400＝3.25mm，满足变形要求！
3.3 内滑梁计算
3.3.1 内滑梁使用状态
内滑梁采用双[28a槽钢，加上下盖板，截面性能：A= 10944 mm2，Ix＝156612102 mm4，Wx＝1058189 mm3。内滑梁同时承担顶板部分混凝土及内模板及支架部分重量，内模顶板混凝土重量为：254KN，一内模板及支架重量为：50KN（内滑梁自重取4000mm段的自重）。由受力情况可知，完全由两根内纵梁承担，各承担一半。计算见图如下：
50.4( 1 )2500.00( 2 )3500.00( 3 )4500.0013
单位：N/mm,mm
由结构力学求解器可知：
M＝121275000N.mm，σ＝M/W=114MPa＜145MPa，满足要求 Δ＝7.7mm＜4500/400＝11.25mm，满足要求。
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3.3.2 内滑梁行走状态
内滑梁在行走时只承担内模模板、内纵梁、内模支架及其的自重的重量。内模模板、内纵梁、及支架重量为：44KN,内滑梁自重:22KN。每根内滑梁所承担的力为：22KN，内滑梁自重：11KN. 截面性能：A= 10944 mm2，Ix＝156612102 mm4，Wx＝1058189 mm3 (简图如下)
(单位：N/mm,mm)
由结构力学求解器可知：
M＝40431936.44N.mm，σ＝M/W=38.21MPa＜145MPa，满足要求 Δ＝9.8mm＜9300/400＝23.25mm，满足要求。
由以上计算可知，该挂篮模板部分满足受力要求，可安全使用！
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第4章 浇筑状态挂篮底篮及吊杆计算
第1章 浇筑状态挂篮底篮及吊杆计算
〃4.1 腹板下纵梁的计算
取2#块计算，2#块梁段长度为3.5m，施工机具及人群荷载2.5MPa。混凝土动力系数为1.2。
根据蓝图混凝土比重为GC＝26kN/m3。梁两端高度分别为4.642m和4.215m，加强纵梁间腹板宽0.7m（每边由3片纵梁承担）。
q2?1?0.7?1.2?0.84kN/m
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