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最大剪应力：[?]max?VSItw?159624*1692404.6674481358*9*2?22.25Mp?85Mp,满足要求。
4.3.2前托梁（使用状态）
由普通纵梁的计算可知，支座反力
RBRA?RB?52.1952.69?52.19RA=52.69KN , RB=52.19KN，
?100%?50%。因此前托梁承担底部荷载的50%，后托梁承担
底部荷载的50%。所以计算前托梁时取最重块即第4#块计算。
腹板处每根底纵梁的集中荷载：(104.87?2.74)?50%?54.026kN 底板处的荷载：(61.70?2.74)?50%?32.354kN 前托梁自重：3.039x10/13.7=2.22KN/m 采用SM-Slover计算前托梁受力分析如图
图2-3前托梁计算简图（单位: N〃mm）
图2-4前托梁弯矩图(单位: N〃mm)
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图2-5前托梁剪力图(单位: N)
前托梁采用双HN450*200型钢， 截面形式如图2-7所示，
图2-6
查表知截面特性参数为：
A?19482.725mmMWx2Wx?2997694.9mm62.40?102997694.963Ix?674481358mm
4弯曲应力：?w???20.82Mp?f?145Mp ，满足要求。
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单元4中心位移值ωmax =0.35mm最大剪应力：[?]max?VSItw??13700/1000?13.7mm满足要求。
133553*1692404.6674481358*9*2?18.6Mp?85Mp,满足要求。
4.3.3吊带及销轴强度计算：
由于第1块是最不利，所以按第1块的后托梁计算，假设所有的力由内后吊带承受 其截面如下：
（1）吊杆及吊带整体计算
吊带所承受的最大力P=258315N，吊带采用Q345B的25mm钢板，耳板采用Q235的20mm厚的钢板。
a）吊杆所承受的最大力P=68915N，采用PSB930的φ32的精轧螺纹钢 轴向应力：[σ] =P/A=68915/804.2=85.69MPa＜930 MPa
b）吊带所承受的最大力P= 258315N，采用-25*150的Q345B的钢板 轴向应力：[σ] P/A=258315/（25*150）=68.88 MPa＜=210N/mm
2
（2）吊带销孔计算
a）销孔壁承压应力计算：
挤压面得挤压应力σ=P/A=258315/(50×25) =206.65N〃㎜2≤【σ】=294MPa 故满足要求。
b）销孔拉板强度计算：
σ= k×P/（2×a×δ）=1.4×258315/（2×50×25） =144.66N〃㎜2≤【σ】=237MPa，满足要求！
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（3）托梁吊座耳板计算
a）挤压应力计算：
单挤压面得挤压应力σ=P/A/2=258315/(50×20)/2=129.16〃㎜2≤1.4【σ】=203MPa，故满足要求。 b）拉板强度计算：
σ=K×P/（2×a×δ）=1.4×258315/（2×55×20）/2 =82.19N〃㎜≤【σ】=192MPa 满足要求！
2
（4）销轴强度计算
销轴采用40Cr，φ48.5销轴。
τ=16×P/(3×A×2)= 258315×16/(3.14×48.52×3×2) =93.26 N〃㎜2≤【τ】=234MPa,故满足要求。 挠度计算：
I=πd4/64=3.14×48.54/64=271466.74㎜4
F=PL/48EI=258315×50/(48×210000×271466.74)=0.012㎜≤50/400=0.125㎜,故满足要求。
吊杆及吊带的整体及局部强度均满足设计要求！
由于前托梁所承受的力要比后托梁小，故不再作计算！
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3
前、后托梁的强度刚度均满足设计要求！
第5章 浇筑状态前横梁计算
前横梁计算按最量块计算即3#块（L=4000mm） P1= 76.5KN P2=251.79KN P3=28.52KN P4 = 132.32KN
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P5=66.16KN
前横梁自重：P=5.3*10/13.7=3.93KN/m
材料：双HN500*200的型钢，查表可知截面参数：
A?22846.7mm2Wx?3827640.5mm3Ix?956920957.7mm
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图2-10
弯矩及支点反力计算得见图2-11
图2-11前横梁弯矩图(单位:
N〃mm)
图2-12前横梁剪力图(单位: N)
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