文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装
94.43?6?r?dr06294.43r23＝2?2?6? 20 6＝2??394.4332＝2??62＝141.65 t?m则每个卷扬机需承受的力约为
F1＝(2×M/a)/2＝(2×141.65/6)/2＝47.2/2＝23.6 t
牵引滑车组为两套H50×5D，“四—四走八”， 每套滑车组的出绳端头拉力约为：
S=F·En(E－1)/(En－1)
＝23.6×1.048×(1.04－1)/( 1.048－1) ＝3.5 t
上式F—滑轮组总牵引力 E—综合摩擦系数，取1.04
n—在动滑车上的有效分支数
故，两台10t卷扬机足可满足要求。 7.1.5本吊装方案的可行性计算 7.1.5.1主吊梁强度 7.1.5.1.1基本数据
主吊梁材质选用Q345，共用1棵，长×宽×高＝10.4m×0.75m×1.28m； 自重(G1)约为：[(0.75×0.02×2+0.014×1.2×2)×10.4+0.72×0.02×2×6]×7.85=6.6t
主吊梁跨中的截面尺寸如下图所示：
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得出主吊梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：
I?2?(75?2?612?72?2?632?W?1.4?1203)?2662572cm412
2I2?2662572??41602.7cm3H1287.1.5.1.2抗弯强度计算
259t259t4800F25009800259tQ259t647.5t.mM
此梁承受距跨中各为2.4m的两处集中载荷的共同作用。
定子重为443t，加上吊装钢丝绳重考虑为4t，则每处受力约为224t； 则主吊梁上每处的受力约为
Q＝K1×K2×224 t
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＝1.1×1.05×225 ＝259 t
其中：K1—动载系数，取K1=1.1；
K2—不均匀系数，取K2=1.05；
主吊梁的受力图如下：
49003000259tA2.5m4.8m9.8m259tB850800700010400
主吊梁的最大弯距约为： M＝259×2.5 tm ＝647.5 tm
则，最大弯曲应力约为σ=M/W
=64750000/41602.7
=1316(kg/cm2)＜[σ]=1800 kg/cm2
此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.1.3最大剪力计算
最大剪力约为Q = F=259 (t) 7.1.5.1.4梁端剪切强度校核
主吊梁两端处截面尺寸如下图所示：
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则，其剪切应力τ=Q·Sz/Iz·b
其中Q= 260000(kg)
Sz=(B·H2－b·h2－2×b1·h12)/8
=(75×892－52.2×852－2×10×852)/8 =9053.75 (cm3)
Iz=(B·H3－b·h3－2×b1·h13)/12
=(75×893－52.2×853－2×10×853)/12 = 711070.8 (cm4) b=2.8cm 则，τ= Q·Sz/Iz·b
=(259000×9053.75)/( 711070.8×2.8) =1177.76(kg/cm2) ＜[τ]
此梁剪切强度满足要求。
7.1.5.1.5使用第三强度理论校核腹板与翼缘交界处的强度
a点位于距主吊梁跨中2.4m处的腹板与翼缘的交界处，位置见下图：
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此处截面对中性轴的静矩约为： Sz =(B·H2－b·h2－2×b1·h12)/8
=(75×1282－52.2×1202－2×10×1202)/8 =23640 (cm3) 此处所受的剪力约为： Q = F=259000 (kg) 此处的惯性矩约为： I=2662572 (cm4) a点的剪切应力约为： τ= Q·Sz/I·b
=(259000×23640)/( 2662572×2.8) =821.3 (kg/cm2) a点的弯曲应力约为： σ=My/ I
=(64750000×60)/ 2662572 =1459.1 (kg/cm2) 使用第三强度理论： σ1－σ3=2×[(σ/2)2+τ2]0.5
=2×[729.62+821.32]0.5
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