文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装
=2×0.74
=1.48(cm)＜[f]=L/400=1000/400=2.5 cm
所以，吊装梁刚度满足要求。 7.1.5.4.6整体稳定性校核
h940??1.88?6 b0500l110000235??20?95()?95 b0500235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.5液压提升装置支撑梁强度校核 7.1.5.5.1基本数据 材质选用Q345。
液压提升装置支撑梁共用8棵，长×宽×高＝2.6m×0.32m×0.5m；
自重(G5)约为：(0.02×0.32×2.6＋0.014×0.46×2.6)×2×7.85×1.03＝0.54t 液压提升装置支撑梁跨中的截面尺寸如下图所示：
得出液压提升装置支撑梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：
1.4?463)?96439.7cm412
2I2?96439.7W???3857.6cm3H50I?2?(32?2?242?7.1.5.5.2抗弯强度计算
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67.9tF200033.9tQ33.9t33.9t.mM
此梁承受跨中一处的集中载荷作用。由内力图知，液压提升装置支撑梁在跨中承受最大弯矩和剪力。
定子重为443t，加上主吊梁重量6.6t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、液压提升装置重量14.8t(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.6＋1.74＋4＋14.8)/8＝58.8t；
则此梁上的受力约为
Q＝K1×K2×58.8 t ＝1.1×1.05×58.8 t ＝67.9 t
其中：K1—动载系数，取K1=1.1；
K2—不均匀系数，取K2=1.05；
液压提升装置支撑梁的最大弯距约为： M＝(67.9/2)×1 tm ＝33.9 tm
则，最大弯曲应力约为σ=M/W
=3390000/3857.6
=878.8(kg/cm2)＜[σ]=1800 kg/cm2
此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.5.3最大剪力计算
最大剪力约为Q = F/2=67.9/2=33.9(t) 7.1.5.5.4跨中剪切强度校核 Q=33900(kg)
b=2.8cm
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则，τ= Q/hδ
=33900/(2×46×2.8) =131.6(kg/cm2) ＜[τ]
此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.5.5刚度校核
液压提升装置支撑梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。
液压提升装置支撑梁受跨中的集中载荷作用，梁中心截面处的挠度变形量为：
PL3f= 48EI式中P—集中载荷 ， P=67.9×103Kg L—跨距 L=200cm I—梁中截面惯性矩 I=96439.7cm4
E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2
则，f=(67.9×103×2003)/(48×2.0×106×96439.7)
=0.062(cm)＜[f]=L/400=200/400=0.5 cm
所以，液压提升装置支撑梁的刚度满足要求。 7.1.5.5.6整体稳定性校核
h500??1.56?6 b0320l12000235??6.25?95()?68.7 b0320325由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。 7.1.5.6行车上支撑梁强度校核 7.1.5.6.1基本数据 材质选用Q235。
行车上支撑梁共用4棵，长×宽×高＝6.4m×0.32m×0.6m；
自重(G6)约为：(0.32×0.02+0.014×0.56)×2×6.4×7.85×1.03=1.47t 行车上支撑梁跨中的截面尺寸如下图所示：
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文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装
得出行车上支撑梁截面的惯性距及抗弯截面模量约为：
I?2?(32?2?292?W?1.4?563)?148625cm412
2I2?148625??4954cm3H607.1.5.6.2抗弯强度计算
72.8t72.8t3600F1000560072.8tQ72.8t72.8t.mM
此梁承受距跨中各为1.8m的两处集中载荷的共同作用。
定子重为443t，加上主吊梁重量6.6t、下扁担梁2×0.87＝1.74t、吊装钢丝绳重考虑为4t、吊装梁重量4×7＝28t、吊装梁支撑梁重量0.85×4＝3.4t、液压提升装置支撑梁重量8×0.6＝4.8t、液压提升装置重量14.8t(4套总重)，则每处受力约为(443＋6.6＋1.74＋4＋28＋3.4＋2.4＋14.8)/8＝63t；
则吊装梁支撑梁上每处的受力为
Q＝K1×K2×63 t ＝1.1×1.05×63 ＝72.8 t
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文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装
其中：K1—动载系数，取K1=1.1；
K2—不均匀系数，取K2=1.05；
吊装梁支撑梁的最大弯距约为： M＝72.8×1 tm ＝72.8 tm
则，最大弯曲应力约为σ=M/W
=7280000/4954
=1469.5(kg/cm2)＜[σ]=1600 kg/cm2
此梁抗弯强度满足要求。 7.1.5.6.3最大剪力计算
最大剪力约为Q = F＝72.8 (t) 7.1.5.6.4跨中剪切强度校核 Q=72800(kg)
b=2.8cm 则，τ= Q/hδ
=72800/(2×56×2.8) =232.1(kg/cm2) ＜[τ]
此梁剪切强度满足要求。 7.1.5.6.5刚度校核
行车上支撑梁刚度校核要求，f?[f]=L/400。
行车上支撑梁受两处集中载荷作用后，依据叠加法知，梁中心截面处的挠度变形量为： f=
Pb1(L2?b1)3/293EIL2＋
Pb2(L2?b2)3/293EIL2
3
式中P—集中载荷 ， P=72.8×10Kg L—跨距 L=560cm I—梁中截面惯性矩 I=148625cm4
E钢材弹性模量 E=2.0×106 kg/cm2
则，f=[72.8×105×100×(5602－1002)3/2]/9×31/2×2.0×106×148625×560＋[72.8
×105×100×(5602－1002)3/2]/9×31/2×2.0×106×148625×560 =2×0.49
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文件编码：BJ12Z1JX001 -2008 文件名称：发电机定子吊装
=0.98(cm)＜[f]=L/400=560/400=1.4 cm
所以，行车上支撑梁刚度满足要求。 7.1.5.6.6整体稳定性校核
h600??1.875?6 b0320l15600235??17.5?95()?95 b0320235由于此吊装梁的尺寸满足上述条件，故其整体稳定性不用计算。
7.2 附图
7.2.1 定子吊装俯视图 7.2.2 定子卸车俯视图 7.2.3 定子吊装主视图 7.2.4 定子吊装侧视图 7.2.5 定子转向设备制作 7.2.6 发电机定子简图 7.2.7 鞍座制作
7.2.8 发电机定子卸车、转向位置图 7.2.9 定子卸车系统原理总图 7.2.10 定子吊装系统原理总图
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