三角承托 腹板 下三角 马蹄 Σ 540 2900 280 960 8200 19 85.5 148.333 165 10260 247950 41533.24 158400 ΣSi 40.31 -26.19 -89.023 -105.69 小毛截面 2430 4476031.6 6222.222 32000 877444 1989157 2219026 10723561 =486303.24 翼板 三角承托 腹板 下三角 马蹄 Σ Im=ΣIx+ΣIi=29668126 2560 540 2900 280 960 7240 8 19 85.5 148.333 165 20480 10260 247950 41533.24 158400 ΣSi=478623 58.11 47.11 -19.39 -82.223 -98.89 54613.333 2430 4476031.6 6222.222 32000 8644537 1198450 1090319 1892974 9388063 Im=ΣIx+ΣIi=26785640 注1：大截面形心至上缘距离： 小截面形心至上缘距离： 上核心距： 下核心距： 截面效率指标 0.45＜ρ＜0.55,表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。按照以上拟定的外形尺寸，就可绘制出预制梁的跨中截面布置图。 4、主梁毛截面几何特性计算（采用桥梁博士软件） 表3.2 主梁毛截面几何特性计算 基准弹性模
换 算 面 换 算 惯 中性轴高
梁号
位置
积: （m2） : （m4）矩 度: （m）
（×MPa）
1.2 0.865 0.865
0.38 0.337 0.339
1.07 1.12 1.12
边梁
量
支点
3.25
1.2
0.377
1.07
h/2 变化点 L/4
3.25 3.25 3.25
跨中 3.25 支点 h/2
0.865 3.25 3.25 3.25 3.25 3.25
0.34 1.19 1.19 0.847 0.847 0.847
1.12 0.374 0.374 0.333 0.335 0.337
1.07 1.06 1.12 1.11 1.11
中梁 变化点 L/4 跨中
图3.1 桥面布置横断面（单位：mm）
图3.2 跨中及支点截面尺寸图（单位：mm）
3.2.2主梁内力计算 单元及节点的划分
本桥为五孔跨径为26.5m的预应力连续梁桥,为了将几个特殊点(支点、h/2、变化点、L/4、L/2)及横隔板分别放在整节点处，故将单元及节点号划分如下： 边跨：
0.46+0.875+0.125+3.875+1.5+3
×
2+2
×
0.375+3
×
2+1.5+3.875+0.125+0.375+0.125+0.375+0.1+0.36+0.04，总计22个单元，其中左截面节点号为：1——22，右截面节点号为：2——23。 中跨：
0.04+0.36+0.1+0.375+0.125+0.375+0.125+3.875+1.5+3
×
2+2
×
0.375+3
×
2+1.5+3.875+0.125+0.375+0.125+0.375+0.1+0.36+0.04总计25个单元，其中左截面节点号为：23——48，右截面节点号为：24——49。 中跨：
0.04+0.36+0.1+0.375+0.125+0.375+0.125+3.875+1.5+3
×
2+2
×
0.375+3
×
2+1.5+3.875+0.125+0.375+0.125+0.375+0.1+0.36+0.04总计25个单元，其中左截面节点号为：49——74，右截面节点号为：50——75。
中跨：
0.04+0.36+0.1+0.375+0.125+0.375+0.125+3.875+1.5+3
×
2+2
×
0.375+3
×
2+1.5+3.875+0.125+0.375+0.125+0.375+0.1+0.36+0.04总计25个单元，其中左截面节点号为：75——100，右截面节点号为：76——101。 边跨：
0.04+0.36+0.1+0.375+0.125+0.375+0.125+3.875+1.5+3
×
2+2
×
0.375+3
×
2+1.5+3.875+0.125+0.875+0.46，总计22个单元，其中左截面节点号为：101——122，右截面节点号为：102——123。
其中将现浇湿接缝分别划为21-24、47-50、73-76、99-102十六个单元。 1、恒载内力计算（采用桥梁博士软件）
主梁预制时的自重为第一期恒载，桥面板间接头为第二期恒载，栏杆、人行道及桥面铺装为第三期恒载。 恒载集度计算
（1）预制T梁一期恒载集度
如将横隔板作为集中力作用在主梁上，则仅为预制T梁自重会集度，其计算公式为：
(3.1)
式中： ——单元号；
——预制T梁 号单元一期恒载集度；
——预制T梁 号单元毛截面面积；截面变化的单元，为该单元两端节点截面面积的平均值。 （2）二期恒载集度
预制梁计入每片梁间现浇湿接缝混凝土后的恒载集度及现浇翼缘板、部分横隔梁即为二期恒载。记为，计算公式为：
(3.2)
式中：
[8]
——单元号； ——预制T梁 号单元二期恒载集度； ——预制T梁现浇 号单元毛截面面积；现浇翼缘板、部分横隔梁面积。 （3）三期恒载集度 三期恒载集度为桥面铺装与人行道、栏杆恒载集度之和。 本设计中桥面铺装采用100mm厚的沥青混凝土铺装，且铺装层宽为12m；混凝土容重按23计，栏杆一侧每延米按1.52计，人行道每延米按10.4。因桥梁横断面布置由五片梁组成，按每片T梁均摊全部三期恒载的五分之一，其值为 由施工过程可知，适用于主梁第1施工阶段恒载内力计算，适用于主梁第2、3、4施工阶段恒载内力计算，适用于第5施工阶段恒载内力计算则根据桥梁博士程序进行恒载内力计算。计算结果如下所示。 边梁恒载内力计算结果见表3.3。 表3.3 恒载内力计算结果 项 目 支点 一期恒载边跨 -5.43 -0.257 -0.127 -85.9 -1.09 -584 Mg (kN*m) h/2 482 487 12.1 -68.7 86.7 -468 L/4 2700 270 68.1 17.5 458 111 L/2 3590 3590 74.4 48.5 498 321 支点 579 579 14.5 21.2 105 136 Qg (kN) h/2 534 534 13.5 18 95.8 127 L/4 276 276 4.81 8.69 39.1 65.7 L/2 -2.09 -2.3 -4.91 -1.03 -26.5 0.023 g1(kN/m) 中跨 二期恒载边跨 g2(kN/m) 中跨 三期恒载边跨 g3(kN/m) 中跨 中梁恒载内力计算结果见表3.4。 表3.4 恒载内力计算结果 项 目 Mg (kN*m) Qg (kN) 支点 一期恒载g1 边跨 (kN/m) 中跨 二期恒载g2 边跨 (kN/m) 中跨 三期恒载g3 边跨 (kN/m) 中跨 -5.27 -5.27 -0.254 -172 -1.09 -584 h/2 470 470 24.2 -137 86.7 -468 L/4 2640 2640 136 35 458 111 L/2 3510 3510 149 96.9 498 321 支点 565 565 29.0 42.4 105 136 h/2 522 522 26.9 35.9 95.8 127 L/4 268 268 9.62 17.4 39.1 65.7 L/2 -4.39 -4.39 -9.81 -2.06 -26.5 0.023 2、活载内力 活载内力计算的理论依据及计算方法： 活载内力是由汽车、人群等活载在桥梁使用阶段产生的结构内力，此时结构已成为最终体系的一连续梁桥，故与施工方法无关，力学计算图式十分明确。当梁桥采用T形或箱形截面且肋数较多时，应考虑结构空间受力特点，进行活载内力计算，当梁桥采用单箱单室截面时，可直接按平面杆系结构进行活截内力计算。 （1）按空间结构计算活载内力 按空间结构计算连续梁桥活载内力的方法有： ①计算各主梁（肋）的荷载横向分布系数，按最不利荷载横向分布系数确定相应的主梁（肋）；按平面杆系结构计算绘制该主梁（肋）的纵桥向内力影响线； ②将荷载乘以最不利横向分布系数，沿桥梁纵向按最不利位置分别将荷载加至影响线下负效应区，即可求得绝对值最大正负活载内力。 （2）按平面杆系结构计算活载内力 计算方法与空间结构类同，只是无需计算横向分布系数。 荷载横向分部系数的计算方法： 杠杆原理法——把横向结构（桥面板和横隔板）视作在主梁上断开简支在其上的简支梁； 偏心压力法——把横隔板视作刚性极大的梁，当计及主梁抗扭刚度影响时，此法又称为修正偏心压力法； （3）横向铰接板（梁）法——把相邻板（梁）之间视为铰接，只传递剪力； [9]