——在先期结构中的预加力作用下，按先期结构计算的弯矩； ——在先期结构中的预加力作用下，按先期作用下，按先期结构计算的主弯 矩（预加力乘以偏心距）； ——在先期结构中的预加力作用下，按先期结构体系计算的次弯矩；当先期结构为静定体系时，为零； ——在先期结构中的预加力作用下，按后期限结构体系计算的次弯矩。 本设计考虑徐变天数1000天。 表3.9 边梁徐变次内力计算结果 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 h/2 变截面处 L/4 L/2 3L/4 变截面处 h/2 支点 0 -14 -14 -14 -14 14 14 14 -14 弯矩(kN*m) 0 12 17 85 179 272 341 345 366 剪力(kN) 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 -1.03 -1.03 -1.03 1.03 弯矩(kN*m) 365.30 364.30 364.00 358.90 351.90 344.90 339.80 339.50 338.00 中跨 表3.10 中梁徐变次内力计算结果 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 h/2 变截面 L/4 L/2 3L/4 0 38 38 38 38 -38 弯矩(kN*m) 0 -34 -46 -235 -494 -752 剪力(kN) -17.49 -17.49 -17.49 -17.49 -17.49 17.49 弯矩(kN*m) -1000 -984.3 -979.1 -892.5 -774.4 -656.3 中跨 变截面 h/2 支点 -38 -38 38 -942 -953 -1011 17.49 17.49 -17.49 -569.7 -564.4 -538.2 3.3.3收缩内力计算 收缩内力计算的理论依据[11] 混凝土收缩是随时间变化，它的增长速度受到空气湿度、温度等条件的影响。为了简化分析，一般均假定收缩的变化规律相似于徐变变化规律,即： （3.10） 式中： ——任意时刻的收缩应变； ——收缩应变在时的终极值。 如采用狄辛格方法，则在时间增量内，混凝土总应变的增量的计算式可改为： 则增量变形协调的微分方程可写为： （3.11） 式中： ——混凝土收缩在结构赘余力方向上产生的变形。 其解为： （3.12） 式中： ——收缩变形引起的徐变体系上的稳定力（在结构的赘余力方向上）。 考虑收缩天数1000天。 表3.11 边梁收缩次内力计算结果 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 0 弯矩(kN*m) 0 剪力(kN) -3.92 弯矩(kN*m) -308.70 中跨 h/2 变截面处 12 12 -11 -14 -3.92 -3.92 -305.20 -304.00 续上表 L/4 L/2 3L/4 变截面处 h/2 支点 12 12 -12 -12 -12 12 -72 -152 -232 -290 -293 -311 -3.92 -3.92 3.92 3.92 3.92 -3.92 -284.70 -258.20 -231.80 -212.40 -211.30 -205.40 表3.12中梁收缩次内力计算结果 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 h/2 变截面处 L/4 L/2 3L/4 变截面处 h/2 支点 0 65.87 65.87 65.87 65.87 -65.87 -65.87 -65.87 65.87 弯矩(kN*m) 0 -59.28 -79.04 -405.1 -849.7 -1294 -1620 -1640 -1739 剪力(kN) -21.75 -21.75 -21.75 -21.75 -21.75 21.75 21.75 21.75 -21.75 弯矩(kN*m) -1726 -1706 -1700 -1592 -1445 -1298 -1191 -1184 -1152 中跨 3.3.4支座强迫位移计算 连续梁桥墩台基础的沉降与地基土壤的力学性质有关，一般随时间而递增，要经过相当长的时间后，接近沉降总的终值。为简化分析，同样假定沉降变化规律相似徐变变化规律，其基本表达式为： （3.13） 式中： ——时刻的墩台基础沉降值； ——时刻的墩台基础沉降终极值； ——墩台沉降增长速度。 中支座考虑强迫位移10mm。 表3.13边梁支座强迫位移计算公式 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 h/2 变截面 L/4 L/2 3L/4 变截面 h/2 支点 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 弯矩(kN*m) 0 14.6 81.3 106 213 417 419 427 433 剪力(kN) 44.6 44.6 44.6 44.6 44.6 44.6 44.6 44.6 44.6 弯矩(kN*m) -720 -681 -481 -414 -130 422 438 443 459 中跨 表3.14中梁支座强迫位移计算公式 边跨 截面位置 剪力(kN) 支点 h/2 变截面 L/4 L/2 3L/4 变截面 h/2 支点 16.5 16.5 16.5 16.5 16.5 16.5 16.5 16.5 16.5 弯矩(kN*m) 0 14.4 80.4 105 210 412 414 422 428 剪力(kN) 44.1 44.1 44.1 44.1 44.1 44.1 44.1 44.1 44.1 弯矩(kN*m) -713 -674 -476 -410 417 434 434 438 454 中跨 3.4 内力组合（采用桥梁博士软件） 1、基本组合（用于承载能力极限状态计算） 2、短期组合（用于正常使用极限状态计算） 3、长期组合（用于正常使用极限状态计算） 表3.15边跨中梁内力组合结果 基本组合 截面位置 项目 Vd (KN) 最大值 支点 最小值 最大值 h/2 最小值 最大值 变截面 最小值 最大值 L/4 最小值 最大值 L/2 最小值 最大值 L3/4 最小值 最大值 变截面 最小值 -1420 -780 -1420 -780 -288 -499 续上表 最大值 h/2 最小值 最大值 支点 最小值 -712 -3340 -712 -3340 -309 -834 -76.8 -685 -93.4 -1180 -3180 -1230 -76.8 -685 -93.4 -1180 -3180 -1230 -134 -343 -129 510 -609 406 353 591 238 78.7 -213 -709 -1410 -716 2690 5500 3300 7200 4320 1160 -643 1050 353 591 238 78.7 -213 -709 -1410 -716 2690 5500 3300 7200 4320 1160 -643 1050 226 271 180 43.8 -56.4 -81.7 -281 -88.2 -1290 -290 -994 601 -196 584 -476 570 28.7 1220 621 726 -172 1100 449 4500 676 1220 621 726 -172 1100 449 4550 609 297 131 319 -1770 1380 -1630 -660 464 Md (kN*m) -6.61 短期组合 Vs (KN) 1370 Ms (kN*m) -6.61 Vl (KN) 739 长期组合 Ml (kN*m) 1660 表3.16 中跨中梁内力组合结果 基本组合
截面位置
项目 最大值
支点
最小值 最大值
H/2
最小值
100 1390 663
-3460 -998 -3160
100 1390 663
-3460 -998 -3160
135 313 93.1
-1340 385 -1000
Vd (KN) 760
Md (kN*m) -1100
Vs (KN) 760
短期组合
Ms (kN*m) -1100
Vl (KN) 336
长期组合
Ml (kN*m) 224