齐齐哈尔大学毕业设计（论文）
(F-W-W3)h65DsH105Dsh105(F-W1-W3)h44输入系统的能量=输出系统的能量：
Ds(H105?h105)?（F?W1?W3）(h60?h44)
代入数值得：
D0?h44)251.21?186s?(F?W1?W3)(h6H?(4666.7?3500?D3)105?h1052685?440.03解得：Ds?0.03(1166.7?D3) 4.2.5三效蒸发罐的热量衡算
12
3）
（
齐齐哈尔大学毕业设计（论文）
(F-W1)h700.03D3H57Fh50D3H57Fh38(D0+D1+D2+Ds)h700.02D3H57(D0+D1+D2+D3+Ds)h57W3H44(F-W1-W3)h44
(F-W1)h70+Fh38+D3H57+(D0+D1+D2+Ds)h70=Fh50+(F-W1-W3)h44+W3H44+(D0+D1+D2+D3+Ds)h57+0.05D
3H57代入数值得：
(4666.7?0.47D1?D2)293.08?4666.7?154?2600D3?(235?D1?D2?Ds)293.08?4666.7?209?(4666.7?3500?D3)?186?（3500?0.47D1?D2?D3）?2575?（235?D1?D2?D3?Ds）?238?0.05?2600D3整理得：
D3?1754?0.24D1?0.51D2?0.012Ds 4.2.6二效蒸发罐的热量衡算
13
4）
（
齐齐哈尔大学毕业设计（论文）
(F-W1-W3)h600.03D2H70Fh60D2H70Fh50(D0+D1)h83+Dsh1050.02D2H70(D0+D1+D2)h70+Dsh70W2H57(F-W1-W3-W2)h57(F-W1-W3)h60+D2H70+(D0+D1)h83+Dsh105+Fh50=Fh60+(F-W1-W3-W2)h57+W2H57+(D0+D1+D2)h70+Dsh70+0.05D2H70代入数值得：
(4666.7?3500?D3)?251?2624D2?(235?D1)?347?440Ds?4666.7?209?4666.7?251?(4666.7?3500)?238?2600D3?(235?D1?D2)293.08
?293.08Ds?0.05?2624D2整理得：
D2?76.4?0.025D1?1.07D3?0.07Ds 4.2.7总热量衡算
由（1）、（2）、（3）、(4)、(5)五个方程联立得
D1?1841Kg/h D2?948Kg/h D3?865Kg/h
Ds?61Kg/h
W1?1813.27Kg/h
14
5）
（
齐齐哈尔大学毕业设计（论文）
W2?865Kg/h
W3?821.73Kg/h Gz?0.53D1?975.73Kg/hG?0.47D1?865.27Kg/h
符合要求
则 W1:W2:W3?2.09:1:0.954.3 蒸发罐设计计算
4.3.1 传热量的计算
各效传热量为：
Q1?W1??70?1813.27?2331?1172.1KWQ2?W2??57?865?2361?567.3KW
Q1?W1??44?821.73?2390?545.5KW各效传热系数：
K1?1.4KW/(m??C)
2K2?1.3KW/(m??C)
2K3?1.2KW/(m??C)
2各效温差均为：?t?13?C 则各效换热面积为：
A1?Q1K1?tQ2K2?tQ3K3?t?1174.11.4?13567.31.3?13545.51.2?13?64.5m2
A2???36.4m2
A3???32.3m2
15
齐齐哈尔大学毕业设计（论文）
4.3.2 各效蒸发罐设计
1.一效蒸发罐
传热面积A1?64.5m2，降膜蒸发器加热管长径比为125～250[3]，选用?38?1.5的
不锈钢管，管长8m。 则管数：n1?A1?d0L?64.5??0.035?8?73根
管子按正六边形排列，管子中心距为48mm。
一效蒸发罐排管示意图4－1
图4—1 一效蒸发罐排管
排列后的直径为：456.45mm
小端直径为：456.45＋35×2＝526.45mm ，圆整为550mm
大端直径为：456.45＋35×2＋2×38×1.25＝621.45mm ，圆整为650mm
2.二效蒸发罐
16