温州大学瓯江学院 某旅馆综合楼毕业设计
p6A=p6D=3×3×1.5=13.5 KN
p6B=p6C=0.5×9.3×1.35×1.5+0.25×6×6×1.5=9.42+13.5=22.92 KN
pAB=pCD=1.5×6=9 KN/m pBC=2×2.7=5.4 KN/m pA=pD=3×3×1.5=13.5 KN
pB=pC=0.5×9.3×1.35×2+0.25×6×6×2=12.56+18=30.56 KN 2.风荷载计算
风压标准值计算公式为 W=βz. μs.μz.W0
因结构高度 H＜30m ，可取βz＝1.0； 对矩形平面 μz=1.3;
可查荷载规范，当查得的μz＜1.0时，取μz＝1.0
将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表： 风荷载计算： 层次 βz μs Z(m) μz W0(K0.55N/m) A(m2) Pw(kN) 6 1.0 1.3 21 1.25 0.55 9.9 8.85 5 1.0 1.3 17.7 1.18 0.55 19.8 16.71 4 1.0 1.3 14.4 1.10 0.55 19.8 15.57 3 1.0 1.3 11.1 1.01 0.55 19.8 14.30 2 1.0 1.3 7.8 1 0.55 19.8 14.30 1 1.0 1.3 4.5 1 0.55 23.4 16.73 3. 地震作用计算 因本旅馆楼为长方形布置柱网，纵向柱网使得整体纵向刚度较大，仅考虑水平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力，为求基底剪力，先要计算结构各楼层的总重力代表值。 总重力荷载统计
3.1 顶层总重力荷载 1203 KN
结构板 0.12×（6×6×2+3.1×6）＝9.06 KN 柱 0.25×0.6×12×2.7×25＝121.5 KN 梁 0.25×（24×2+9.1×2）×0.6×25＝248.25 KN 墙 [（12×6-12×0.6）×2.7+（3.1×2-4×0.6）×2.7－1.5×2.1×3-0.8×2.1×2－1.2×2.1×2－1.5×2.1×3]×0.25×19 =750.12 KN
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门 （1.5×2.1×3+0.8×2.1×2）×5.24＝67.12 KN 窗 （1.2×2.1×2+1.5×2.1×3）×0.45＝6.54 KN 3.2 六层总重力荷载代表值 18089 KN
屋面 3.98×81.1×14.7=4744 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17＝3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64＝1900 KN 墙 [（452+29.4）×3.3-1.2×1.8×51－1.5×1.8×5-0.8×2.1×49]×0.25×19 ＝6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.45＝56 KN 3.3 五层总重力荷载代表值 17207 KN
楼面 3.24×81.1×14.7＝3862 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17＝3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64＝1900 KN 墙 [（452+29.4）×3.3-1.2×1.8×51－1.5×1.8×5-0.8×2.1×49]×0.25×19 ＝6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.45＝56 KN 3.4 四层总重力荷载代表值 17207 KN
楼面 3.24×81.1×14.7＝3862 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64＝1900 KN 墙 [（452+29.4）×3.3-1.2×1.8×51－1.5×1.8×5-0.8×2.1×49]×0.25×19 ＝6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.45＝56 KN 3.5 三层总重力荷载代表值 17207 KN
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楼面 3.24×81.1×14.7＝3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64＝1900 KN 墙 [（452+29.4）×3.3-1.2×1.8×51－1.5×1.8×5-0.8×2.1×49]×0.25×19 ＝6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.45＝56 KN 3.6二层总重力荷载代表值 17207 KN
楼面 3.24×81.1×14.7＝3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64＝1900 KN 墙 [（452+29.4）×3.3-1.2×1.8×51－1.5×1.8×5-0.8×2.1×49]×0.25×19 ＝6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.45＝56 KN 3.7一层总重力荷载代表值 19812 KN
楼面 3.24×81.1×14.7＝3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[（81.1－13×0.6）×4＋11.4×14]+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×25＝1467 KN 柱 0.6×0.6×4.5×25×64＝2592 KN 墙 [（452+29.4）×4.5-1.2×2.1×51－1.5×2.1×5-0.8×2.5×49]×0.25×19 ＝8510 KN 门 0.8×2.1×49×5.24＝431 KN 窗 （1.2×2.1×51+1.5×2.1×5）×0.45＝65 KN
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温州大学瓯江学院 某旅馆综合楼毕业设计 G6＝18089KNG5＝17207KNG4＝17207KNG3＝17207KNG2＝17207KNG1＝19812KN 各层重力荷载代表值
结构自振周期采用经验公式 T1=0.22+0.035H/B1/3 式中 H为结构总高； B为结构宽度。
即T1=0.22+0.035×（5×3.3+4.5）/14.71/3
=0.52 S
设防烈度6度，由《抗震规范》查得水平地震影响系数最大值 αmax=0.16按近震Ⅰ类场地取Tg＝0.2，则地震影响系数 α1＝(Tg/T1)0.9
αmax=(0.2/0.52)0.9×0.16＝0.067 结构总重力荷载为GE=107932KN 由基底剪力法计算公式：
FEK总＝α1Geq=α10.85GE=0.067 ×0.85×107932＝6.1×103KN
本办公楼结构共有14榀框架共同承受水平地震力，则每一榀框架承受的基底剪力为FEK= FEK总/14=6.1×103/14=439KN
因T1 <1.4Tg,故可不考虑顶部附加地震作用系数，每榀框架所承受的地震作用力可按下式分配至各层节点处： Fi=GiHiFEk/∑GiHi（i=1,2,3…6） 计算结果见下表：
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温州大学瓯江学院 某旅馆综合楼毕业设计 层次 Hi(m) 6 21 5 17.7 4 14.4 3 11.1 2 7.8 1 4.5 Gi (KN) 18089 17207 17207 17207 17207 19812 GiHi(103KN.m) 379 304 247 191 134 89 Fi (KN) 123 99 80 62 43 29 - 15 -