温州大学瓯江学院 某旅馆综合楼毕业设计 -225.9-226.7-10.1M -6.23 -1.91 225.95 213.83 -10.32 5 7 5 -226.7B右 318.50 7 -188.2-176.0V 7.27 2.16 188.29 191.10 11.97 11.75 9 7 3、跨间最大弯矩的计算： 以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程。
计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。
若VA-（2q1+q2）al/2≤0，说明x≤al，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：
VA-q1x-x2q2/（2al）=0
将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值： Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/（6al）
若VA-（2q1+q2）al/2>0，说明x>al，则 x=（VA+alq2/2）/（q1+q2） 可得跨间最大正弯矩值：
Mmax=MA+VAx-（q1+ q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2 若VA≤0，则Mmax=MA
2）VA= -（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l
可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l 第1层AB跨梁：
梁上荷载设计值：q1=1.2×8.46=10.15 KN/m
q2=1.2×（14.22+0.5×6）=21.38 KN/m
左震： MA=270.47/0.75=360.63 KN·m
MB=-367.14/0.75=-489.52 KN·m VA= -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2
=-（360.63+489.52）/6+10.15×6/2+21.38×6/3
=-30.22 KN<0 则Mmax发生在左支座， Mmax =1.3MEk-1.0MGE
=1.3×347.06-（65.86+0.5×19.19）
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=375.72 KN·m
γReMmax=0.75×375.72=281.79 KN·m
右震： MA=-406.29/0.75=-541.72 KN·m
MB=226.48/0.75=301.97 KN·m VA = -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2
=（541.72+301.97）/6+10.15×6/2+21.38×6/3 =205.03 KN
由于205.03-（2×10.15+21.38）×2.7/2=155.01>0，故x>al=l/3=2.4m
x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）
=（205.03+1.2×21.38）/（10.15+21.38） = 5.73m
Mmax =MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2
=-541.72+205.03×5.73-（10.15+21.38）×（5.73）2/2 +21.38×2.7×（5.73-2.4/3）/2
= 241.98 KN·m
γREMmax=0.75×241.98=181.48 KN·m 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：
跨间最大弯矩计算结果表 层1 2 3 次 跨 AB BC AB BC AB BC Mmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40 层4 5 6 次 跨 AB BC AB BC AB BC Mmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.43 4、梁端剪力的调整： 抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：
V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] （1）对于第6层，
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AB跨：
梁上荷载设计值：
q1=1.2×4.5=5.4 KN/m
q2=1.2×（19.26+0.5×6）=27.43 KN/m V Gb=5.4×6/2+27.43×4.8/2=85.27 KN ln=6-0.65=5.35 m
左震： M lb=18.54/0.75=24.72 KN·m
M rb=-132.97/0.75=-177.29 KN·m V =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]
=0.75×[1.2×（24.72+177.29）/5.35+85.27] =91.71 KN
右震： M lb=147.21/0.75=196.28 KN·m
M rb =6.4/0.75=8.53 KN·m
V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]
=0.75×[1.2×（196.28+8.53）/5.35+85.27] =92.09 KN
BC跨：：
梁上荷载设计值：
q1=1.2×2.5=3.0 KN/m
q2=1.2×（9.63+0.5*3.6）=13.72 KN/m V Gb=3.0×2.4/2+13.72×1.2/2=11.83 KN ln=2.4-0.65=1.75 m
左震： M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KN·m
V =γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]
=0.75×[1.2×2×48.96/1.75+11.83] =59.23 KN
右震： M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KN·m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]
=0.75×[1.2×2×76.28/1.75+11.83]
=87.33 KN
（2）对于第1-5层，
AB跨： q1=1.2×8.46=10.15 KN/m
q2=1.2×（14.22+0.5×6）=21.38 KN/m
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V Gb=10.15×6/2+21.38×4.8/2=87.85 KN
BC跨： q1=1.2×2.5=3.0 KN/m
q2=1.2×（7.11+0.5×3.6）=10.69 KN/m V Gb=3.0×2.7/2+10.69×1.2/2=10.01 KN
剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 四、框架柱的内力组合：
取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：
横向框架A柱弯矩和轴力组合 γRe[1.2×1.35S1.2SGk（SGk+0.5SQkGk Mmax M M 层截内SGk调幅SQk调幅SEk（1） SEk（2） +1.4S）+1.3SEk] +1.0S次 面 力 后 后 Qk Qk 1 2 N Nmin Nmax 16.4-85.0-22.5143.2M 58.84 85.00 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 3 0 3 2 柱顶 195.351.8-20.8178.8219.4315.5307.0N 20.82 219.46 178.86 315.59 7 4 2 6 6 9 2 6 -36.4-10.-18.6-19.5-55.8-60.0-59.0M 18.66 -60.09 -19.50 -60.09 1 94 6 0 9 9 1 柱底 233.351.8-20.8213.0253.6366.9352.6N 20.82 366.92 213.08 366.92 9 4 2 8 8 2 4 -125.125.3-94.8149.5M 26.42 7.94 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 30 0 2 2 柱顶 428.2103.-58.6374.9489.2681.8659.0N 58.62 489.24 374.93 681.82 5 68 2 3 4 2 5 5 -30.6-9.2-61.7-91.9-50.5-49.6M 61.72 28.45 -91.91 28.45 -50.59 5 1 2 1 9 7 柱底 466.2103.-58.6409.1523.4733.1704.6N 58.62 523.45 409.14 733.14 7 68 2 4 5 4 8 柱-152.152.8-117.180.7-117.34 M 30.65 9.21 50.59 49.67 180.79 50.59 顶 88 8 3 9 3 - 34 -
温州大学瓯江学院 某旅馆综合楼毕业设计 155.-115.115.1552.7777.21048.1011.1048.0777.25 552.75 52 13 3 5 5 05 1 5 -9.2101.9-101.-131.-50.5-49.6-131.167.64 67.64 -50.59 1 2 92 10 9 7 0 155.-115.115.1586.9811.41099.1056.1099.3811.47 586.97 52 13 3 7 7 37 7 7 -168.168.6-132.196.1-132.7M 30.65 9.21 50.59 49.67 196.15 50.59 64 4 7 5 0 柱顶 894.0207.-187.187.9714.71081.1414.1363.1081.11414.2N 714.71 1 36 91 1 1 13 27 1 3 7 3 -31.0-9.3137.9-137.102.4-166.-51.1-50.2-166.6M 102.44 -51.16 0 1 8 98 4 62 6 3 2 柱底 932.0207.-187.187.9748.91115.1465.1408.1115.31465.6N 748.93 3 36 91 1 3 35 60 7 5 0 -161.161.2-126.188.4-126.0M 30.16 9.08 49.80 48.90 188.48 49.80 28 8 0 8 2 柱顶 1126.259.-267.267.1870.41391.1780.1715.1391.21780.5N 870.42 9 20 10 0 2 26 50 2 6 0 2 -34.5-10.197.1-197.156.3-228.-57.1-56.1-228.0M 156.35 -57.16 8 48 2 12 5 03 6 7 3 柱底 1164.259.-267.267.1904.61425.1831.1760.1425.41831.8N 904.64 9 20 10 0 4 48 83 8 8 3 -149.149.9-123.168.6-123.7M 21.68 6.59 35.86 35.24 168.67 35.86 94 4 7 7 1 柱顶 1359.311.-357.357.51015.1712.2146.2067.1712.41015.12146.7N 8 04 58 8 1 40 73 2 0 2 3 1 -10.8-3.3405.3-405.384.0-406.-17.9-17.6-406.5M 384.01 -17.93 4 0 9 39 1 50 3 3 0 柱底 1397.311.-357.357.51049.1746.2198.2112.1746.61049.32198.0N 8 04 58 8 3 62 06 8 2 4 6 - 35 -
661.1N 3 -30.6M 5 柱底 699.1N 5