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AB跨 VA??VB?MAB?MBA l BC跨 因为BC跨俩端弯矩相等，故VB?VC?0 ② 柱的轴力计算：
顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力等于柱顶轴力。 其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。 ③ 柱端剪力计算：
V?6.4 雪荷载
g边＝g7AB1＋（1－2α2＋α3）g7AB2
＝4.098+(1-2×0.242+0.243) ×1.0=0.9kN/m
55 g中＝g7BC2＝×1.2=0.75 kN/m
88M上?M下 l各杆固端弯矩（对称性） M6AB=-1’21g边L边=-×0.9×6.62=-3.27kN·m 1212MBE=-1/3 g‘中L2中=-1/3×0.75×1.52= -0.56kN·m MEB=-1/6 g‘中L2中=-1/6×0.75×1.52= -0.28kN·m
表6-4 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)
荷载引起剪力 AB跨 VA=VB 3.14 12.54 12.54 12.54 12.54 BC跨 VB=VC 1.13 5.63 5.63 5.63 5.63 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 VA 3.12 12.41 12.42 12.42 12.43 总剪力 AB跨 VB 3.16 12.67 12.66 12.66 12.65 BC跨 VB=VC 1.13 5.63 5.63 5.63 5.63 柱轴力 A柱 B柱 VA=－VB VB=VC -0.02 -0.13 -0.12 -0.12 -0.11 0 0 0 0 0 N顶=N底 N顶=N底 8.32 44.1 79.89 115.68 151.48 12.25 67.92 123.58 179.24 234.89 ``
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12.54
5.63 -0.17 0 12.37 12.71 5.63 187.22 290.6 表6-5 竖向荷载作用下边柱剪力(kN)
层次 6 5 4 3 2 1 恒载作用下 M上 46.5 M下 V 活载作用下 M上 M下 6.76 7.93 7.93 7.8 9.94 2.54 V 雪荷载 M上 M下 6.59 7.93 7.93 7.8 9.94 2.54 V 2.81 4.12 4.41 4.37 5.02 1.66 26.61 20.31 4.22 3.05 3.57 4.63 6.89 4.41 7.93 4.37 7.93 5.02 8.13 1.66 5.08 15.43 20.05 9.86 8.75 20.05 20.05 11.14 7.93 20.05 20.05 11.14 7.93 20.05 25.25 12.58 8.13 12.98 4.23 4.23 5.08 表6-5 竖向荷载作用下中柱剪力(kN) 恒载作用下 层次 6 5 4 3 2 1
M上 M下 V 活载作用下 M上 M下 5.21 6.11 6.11 6.02 7.52 1.97 V 雪荷载 M上 M下 5.07 6.11 6.11 6.02 7.52 1.97 V 2.22 3.55 3.39 3.37 3.83 1.64 36.17 21.08 15.90 3.41 13.47 16.34 9.60 6.66 16.34 16.34 9.08 6.11 16.34 16.12 9.02 6.11 16.71 20.08 10.42 6.25 10.48 5.24 4.37 3.94 2.39 2.92 3.39 6.67 3.39 6.11 3.37 6.11 3.83 6.25 1.64 3.94 ``
本 科 毕 业 设 计 第 38 页 共74页 5.09(3.59)1.13(0.79)1.1318.955.17(17.41)(3.59)5.745.7420.785.745.7419.921.745.745.745.745.7421.33100.33(99.79)181.67(180.12)263.41(261.87)345.34(343.80)13.46(11.92)67.16(66.12)120.36(119.32)174.2(172.66)227.35(225.86)20.2620.3619.7121.14 图6-6 活载、梁剪力、柱轴力图(kN) 注：图中括号中数值为雪载作用下的剪力、轴力。 第七章 内力组合
7.1 结构抗震等级
结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查规范得到，该框架结构，高度<30m，地处抗震设防烈度为7度，因此该框架为三级抗震等级。 7.2作用效应组合
结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。
永久荷载的分项系数按规定来取：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取1.2，对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时，一般情况下取1.0，对结构的倾覆、滑移或漂移验算取0.9。
可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4。
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均布活荷载的组合系数为0.7，风荷载组合值系数为0.6，地震荷载组合值系数为1.3。 7.3.承载力抗震调整系数
从理论上讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过引入承载力抗震调整系数
?RE来提高其承载力。
表7-1 承载力抗震调整系数偏压柱 ?RE
受剪 受弯梁 轴压比<0.15 0.75 7.4梁内力组合表
该框架内力组合共考虑了四种内力组合，
REGKQkWkGK轴压比>0.15 0.80 0.85 0.75 1.2S+1.4SGKQk，
Qk?1??1.2S+0.5S1?.3S??.35S+1.4?0.7S??，，各层梁的内力组合结果见附表，其中竖
向荷载作用下的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩(调幅系数为0.8)。 梁内力组合见表(表7-3、7-4、7-5、7-6、7-7)
7.5 框架内力组合
组合时，仅考虑一、二、六层梁的内力组合，因为2～6层的梁中，竖向的恒载和活载作用下梁的内力基本相同，在水平荷载作用下二层梁较三、四、五、六层梁大，因而为简化计算，仅考虑二层梁，3～6层梁的配筋同二层梁。框架梁的内力组合结果见表19。
考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而表中
SGK，SQK两列中的
弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.8后的值，而剪力值仍采用调幅前的剪力值。
在恒荷载和活荷载作用下，跨间最大正弯矩Mmax可近似取跨中的M代替，按下式计算
?M12M左右M?ql?max82
式中，
M、M左右——在恒载和活荷载分别作用下梁左端和梁右端的弯矩，见下表
q——恒载和活荷载分别作用在梁上的线荷载
22ql/16ql/16。 跨中Mmax若小于，应取Mmax＝
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ql1R??(M?M?M?M)AGBGAEAEB2l
跨间最大弯矩出现在截面剪力为0处，则跨间最大弯矩距支座A的距离x，可按下式求解
x?RAq
跨间最大弯矩的计算式为：当x<0式，取x＝0，按下式计算
M??M?MmaxGAEA
水平风作用为右风时，上述公式中
表7-2 x及Mmax的具体数值见
M、MEAEB为“-”号，
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