绿地香树花城C快拆架模板专项施工方案
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.14)×1=3.61kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.61×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 四、次龙骨验算 次龙骨类型 次龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 次龙骨弹性模量E(N/mm2) 次龙骨截面惯性矩I(cm4) 9350 256 方木 15.44 次龙骨材料规格(mm) 次龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 次龙骨截面抵抗矩W(cm3) 64 60×80 1.78 因[L/la]取整＝[3000/1200]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因次龙骨较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.73kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.41kN/m
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q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.32kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.41×1.22+0.125×0.32×1.22＝0.13kN〃m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.03×1.22+0.203×3.15×1.2＝0.77kN〃m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.73×0.32/2，0.03×0.32/2+3.15×0.3]＝0.95kN〃m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.77，0.95]＝0.95kN〃m σ＝Mmax/W＝0.95×106/64000＝14.79N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.41×1.2+0.625×0.32×1.2＝0.55kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.03×1.2+0.688×3.15＝2.19kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.73×0.3，0.03×0.3+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.55，2.19，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.1＝0.38kN/m
跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.38×12004/(100×9350×2560000)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.38×3004/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、主龙骨验算 主龙骨类型 可调托座内主龙骨根数 主龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主龙骨截面惯性矩I(cm4) 12.31 钢管 1 205 主龙骨材料规格(mm) 主龙骨弹性模量E(N/mm2) 主龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主龙骨截面抵抗矩W(cm3) 5.21 Ф48.0×3.0 206000 125 上海绿地建设（集团）有限公司 - 17 -
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因主龙骨2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、次龙骨最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.62kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.43kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.19kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.1=0.4kN/m 承载能力极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q1L＝1.5×0.62×1.2＝1.12kN 按悬臂梁，R1＝q1l=0.62×0.3＝0.19kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.56kN; 同理，R'＝0.42kN，R''＝0.42kN 正常使用极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.5q2L＝1.5×0.4×1.2＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.72×0.3＝0.22kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.36kN; 同理，R'＝0.27kN，R''＝0.27kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
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主龙骨弯矩图(kN〃m)
Mmax＝0.55kN〃m
σ＝Mmax/W＝0.55×106/4490＝121.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主龙骨剪力图(kN)
Vmax＝2.77kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.77×1000/424＝13.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
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主龙骨变形图(mm)
νmax＝0.58mm
跨中νmax=0.58mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=300/400=0.75mm 满足要求！ 六、立杆验算 钢管类型 Ф48.0×3.0 立杆截面面积A(mm2) 立杆截面抵抗矩W(cm3) 498 5.21 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.67
Mw＝0.92×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.06kN〃m
Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+0.9×1.4×1]×1.2×1+0.92×1.4×0.06/1＝6.95kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6949.44/(0.67×424)+0.06×106/4490＝36.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 七、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 60 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.95kN≤[N]＝60kN 满足要求！
梁模板计算书
一、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 面板及次龙骨 模板面板 上海绿地建设（集团）有限公司 - 20 -