绿地香树花城C快拆架模板专项施工方案
模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 230.75 24 梁 1.5 1.1 1 当计算支架立杆及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.9 0.8 22 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.22 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆间距la(mm) 梁两侧立杆间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立杆间距l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立杆中的位置 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆根数 梁底增加立杆布置方式 梁两侧有板，梁板立杆共用(A) 700 1000 1500 1000 居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑次龙骨根数 梁底支撑次龙骨一端悬挑长度(mm) 5 200 上海绿地建设（集团）有限公司 - 21 -
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设计简图如下：
平面图 立面图
三、面板验算 面板类型
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15
面板弹性模量E(N/mm2)
15 10000
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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×24.91×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.02kN〃m σ＝Mmax/W＝0.02×106/37500＝0.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×24.91×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.06kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×24.91×0.1+1.223×1.76×0.1＝3.06kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×24.91×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.51kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×20.5×0.1＝0.81kN
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R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×20.5×0.1＝2.34kN R3'=0.928 q2l=0.928×20.5×0.1＝1.9kN 四、次龙骨验算 次龙骨类型 次龙骨抗弯强度设计值[f](N/mm2) 次龙骨弹性模量E(N/mm2) 次龙骨截面惯性矩I(cm) 4方木 15.44 次龙骨材料规格(mm) 次龙骨抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 60×80 1.78 9350 256 次龙骨截面抵抗矩W(cm3) 64 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.06+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.8-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×1]×
max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.06+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=3.09kN/m q2＝max[0.81+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.8-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.5-0.4/2，(0.7-0.5)-0.4/2]/2×1，2.34+(0.3-0.1)×0.4/4]＝2.36kN/m 1、抗弯验算
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Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.09×0.72，0.5×3.09×0.22]＝0.16kN〃m σ＝Mmax/W＝0.16×106/64000＝2.53N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.09×0.7，3.09×0.2]＝1.312kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.312×1000/(2×60×80)＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.36×7004/(100×9350×2560000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.36×2004/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑次龙骨悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.09×0.7，0.393×3.09×0.7+3.09×0.2]＝2.47kN
同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.56kN，R2＝R4＝2.47kN，R3＝2.03kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.36×0.7，0.393×2.36×0.7+2.36×0.2]＝1.89kN
同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.36kN，R'2＝R'4＝1.89kN，R'3＝1.54kN 五、主龙骨验算 主龙骨类型 可调托座内主龙骨根数 主龙骨抗弯强度设计值钢管 1 205 主龙骨材料规格(mm) 主龙骨弹性模量E(N/mm2) 主龙骨抗剪强度设计值Ф48.0×3.0 206000 125 上海绿地建设（集团）有限公司 - 25 -