τmax＝2Vmax/A=2×7.475×1000/424＝35.258N/mm≤[τ]＝125N/mm 满足要求！ 3、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.201mm≤[ν]＝l/250＝517/250＝2.068mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.737kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.737kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 立杆自重q(kN/m) 32424 4.49 0.15 抗压强度设计值f(N/mm) λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.634 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.52/10＝0.028kN·m
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2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{2.296+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.658+(0.3-0.1)×0.5/4}=6.683kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.693kN，R2＝8.738kN，R3＝8.738kN，R4＝0.693kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×(9-1.6)+Mw/lb＝
max[0.693+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6+0.6-0.5/2)/2×0.6，8.738，8.738，0.693+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+1.11+0.028/1.2＝9.871kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝9871.425/(0.634×424)+0.028×106/4490＝42.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.548kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2100 0.15 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.871/(1×0.15)＝65.809kPa≤fak＝100kPa 满足要求！
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梁侧模板计算书1
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 WKL3(3)，标高8.7m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 500×1600 120 二、荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 2 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 1.6 min{0.22γct0β1β2v，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 221/21/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m
2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝
0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、支撑体系设计
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小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 9 600 2 200 结构表面外露 600 200，600，1000，1350 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 - 38 -
面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 215 面板弹性模量E(N/mm) 210000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.292kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.1852+0.121×3.528×0.1852＝0.148kN·m σ＝Mmax/W＝0.148×106/37500＝3.934N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×1854/(100×10000×281250)＝0.079mm≤185/400=0.462mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.292×0.185+1.223×3.528×0.185＝8.472kN 正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.185×29.87＝6.316kN
五、小梁验算
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