混合液回流比R1?3.6.2设计计算
?TN?100%?75% ；取R内=100%。
1??TN ?反应池容积 V
Q?S056000?160??20885.78(m3) N?X0.13?3300 ?反应池总水力停留时间:
V20885.78t???0.37(d)?8.88(h) Q56000V? ?各段水力停留时间和容积:
厌氧∶缺氧∶好氧=1∶1∶3 厌氧池水力停留时间 : t1?1?8.88?1.78(h) 51 厌氧池容积 : V1??20885.78?4177.2(m3)
51 缺氧池水力停留时间 : t2??8.88?1.78(h)
51 缺氧池容积 : V2??20885.78?4177.2(m3)
53 好氧池水力停留时间 : t3??8.88?5.32(h)
53 好氧池容积 : V3??20885.78?12531.5(m3)
5 ?校核氮磷负荷， kg TN / (kg?MLSS d)
Q?TN0 ①好氧段总氮负荷?
X?V356000?35 ??0.047[kg TN/(kg*MLSS d)]
3300?12531.5Q?TP0 ②厌氧段总磷负荷?
X?V156000?3.5?0.014 [kg TN/(kg*MLSS d)](符合要求) ?3300?4177.2 ?剩余污泥
?X?PX?PS
PX?Y?Q??S0?Se??Kd?V?X?v
PS??TSS?TSSe??Q?50%
取污泥增殖系数 Y=0.6， 污泥自身氧化率 Kd=0.05， 将各值代入公式，得 Px=0.6×56000×(0.15－0.02) －0.05×20885.78×3.3×0.7 =4368－2412 =1956 (kg/d)
Ps=(0.2－0.02) ×56000×50%=5040（kg/d)
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ΔX=1956+5040=6996(kg/d) 湿污泥量：设污泥含水率为P?99.3% 则剩余污泥量为： Qs??X
?1?P??10006996 ??1000m3/d?41.65m3/h
?1?99.3%??1000?反应池主要尺寸
反应池总容积 V=20885.78 (m3)
设反应池2组，单组池容积 V单=V/2=10442.89 (m3) 有效水深 4m；S单= V单 /4=2610.72 m2 采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=5 m；
单组反应池长度：L=S单/B=2610.72/(5?6)= 87.02(米)；取88米。 校核：b/h=6/4=1.5 (满足b/h=1～2)； L /b=88/6=14.5 (满足L /b>10)；
取超高为1.0m， 则反应池总高 H=4.0+1.0=5.0 (m) ?反应池进、出水系统计算 ①进水管
单组反应池进水管设计流量:
Q0.648 Q1?max??0.324?m3s?
22管道流速 v=0.8 m/s
Q0.324 管道过水断面积 A?1??0.405?m2?
V0.8 管径
4?A4?0.405??0.718(m) 取DN=800(mm) d??3.14 ② 回流污泥管
单组反应池回流污泥管设计流量
QR?R?Q1?1.0?0.324?0.324(m3/s)
管道流速取 v1=0.8 (m/s) 管道过水断面积
A=Q/v=0.324÷0.8=0.405 (m2)
4?0.405?0.718(m)
?3.14取回流污泥管管径 DN 800 mm ③ 进水井：
4?A管径 d??
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反应池进水孔尺寸：
进水孔过流量 Q2=(1+R)Q/2=0.648 (m3/s) 孔口流速 v=0.60m/s，
孔口过水断面积 A=Q2/v=0.648÷0.60=1.08(m2) 孔口尺寸取为1.0m?1.1m； 进水井平面尺寸取为2.4m?2.4m ④ 出水堰及出水井
按矩形堰流量公式计算：
Q3=0.42×2g×b×H1.5 =1.86 b ×H1.5
(1?R?R内)Q(1?1?1)?0.648??0.972(m3/s) Q3?22 式中 b——堰宽，b=7.5 m; H——堰上水头，m
22Q30.972)3?()3?0.17 H?(1.86?b1.86?7.5 出水口过流量Q4?Q3?0.972m3s 孔口流速 v=0.60m/s
孔口过水断面积 A=Q2/v=0.972÷0.60=1.62(m2) 孔口尺寸取为1.5m?1.1m； 出水井平面尺寸取为2.4m?1.1m ⑤ 出水管
反应池出水管设计流量 Q5?Q2?0.648m3s 管道流速 v=0.8 m/s
管道过水断面 A=Q5/v=0.648÷0.8=0.81 (m2) 管径d?4?A4?0.81?1.0(m) 3.14?? 取出水管管径 DN 1000 mm ?曝气系统设计计算
① 设计需氧量 AOR
AOR=去除BOD5需氧量—剩余污泥中BODU氧当量＋NH3－H 硝化需氧量－剩 余污泥中NH3－H的氧当量－反硝化脱氮产氧量 碳化需氧量
Q(S0?S)?1.42PX?0.23?51?e 56000(0.15?0.0064)??1.42?1956?10409.53?kgO2d??0.23?51?e 硝化需氧量
D1?
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D2?4.6Q(N0?Ne)?4.6?12.4％?PX
?4.6?56000?(0.035?0.015)?4.6?0.124?1956?5152?1115.7?4036.30?kgO2d? 反硝化脱氮产生的氧量
1707.99kgO2/d D3?2.86NT?2.86?597.2＝
总需要量
AOR?D1?D2?D3?10409.53?4036.30?1707.99＝12737.84kgO2/d＝530.74kgO2/h 最大需要量与平均需氧量之比为1.4，则
AORmax?1.4R?1.4?530.74743.04kgO2/h 去除1kgBOD5的需氧量 ＝② 标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度3.8m，氧转移效率EA=20%,计算温度T=28℃,将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量
SOR?AOR?Csb(20)AOR8557.27＝?1.32kgO2/kgBOD5
Q(S0?S)50000?(0.15?0.02)????Csm(T)?CL??1.024(T?20)
所在地区实际气压，取值为 1
1.013?105 CL——曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg/L
? ——污水中饱和溶解氧与请水中饱和溶解氧之比，取 0.95 CS(20)?9.17(mg/L),CS(25)?8.38(mg/L)
式中 ?——气压调整系数，??空气扩散器出口处绝对压力：
Pb?1.013?105?9.8?103?H ?1.013?105?9.8?103?3.8
?1.385?105(Pa)空气离开好氧反应池时氧的百分比：
21(1?EA)21(1?0.20)?100%??100%?17.54% Qt?79?(1?EA)2179?(1?0.20)21好氧反应池中平均溶解氧饱和度：
PbQtCsm(25)?Cs(25)(?)5422.066?101.385?10517.54?) ?8.38?( 5422.066?10?9.12(mg/L)标准需氧量为：
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12737.84?9.170.82[0.95?1(9.12?2)]?1.024(28?20) ?18704.58(kgO2/d)
SOR??779.36(kgO2/h)相应反应池最大时标准需氧量：
SORmax?1.34?SOR?1.34?779.36?1091.1(kgO2/h) 好氧反应池平均时供气量
SOR779.36 GS??100??100?12989.3(m3/h)
0.3EA0.3?20 最大时供气量：
GSmax?1.4?GS?1.4?12989.3?18185.07(m3/h) ③所需空气压力(相对压力)
P?h1?h2?h3?h4??h
式中 h1+h2——供气管道沿程与局部阻力损失之和，取h1+h2=0.2 m h3——曝气器淹没水头，h3=3.8 m h4——曝气器阻力，取 h4=0.4 m ?h——富余水头，?h=0.5 m P?0.2?3.8?0.4?0.5?4.9(m) ④曝气器数量计算(以单组反应池计算)
SORmax h1?
24?qc 式中 h1——按供氧能力所需曝气器个数，个
qc——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接 近时的供氧能力，kgO2./(h ×个)
采用微孔曝气器，工作水深4.3 m，在供风量 1~3m3/(h?个)时，曝气器氧
利用率EA?20%，服务面积0.3～0.75m2， 充氧能力qc=0.14kgO2./(h 个).则：
1091.1?3897(个) h1?2?0.14 以微孔曝气器服务面积进行校核：
F50?3?7.5?0.289(m2)?0.75(m2) 符合要求 f??h13897 ⑤供风管道计算
供风干管采用环状布置
118185.07 流量 Qs?GSmax??2.53(m3/s)
22 流速 v?10mls
4Qs4?2.53??0.57(m) 管径 d??v??10 取干管管径为 DN600mm
单侧供气(向单廊道供气) 支管
1G18185.07 Qs单??max??3030.85(m3/h)?0.84(m3/s)
322?3
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