GB50017-(2003)钢结构规范公式 2011.5
公 式 含 义 公 式 及 编 号 03 04 05 06 07 08 09 10 11 历年考试所用试题号 3 基本设计规定 红色为一级 重级工作制吊车梁应考虑由吊车摆动Hk=αPk,max (3.2.2) 17 16 17 引起作用于每个轮压处的此水平力标 准值 采用二阶弹性分析每层柱顶附加假想 28 水平力 H? yQini=0.2?1 250n (3.2.8-1) s无支撑的纯框架结构，当采用二阶弹性MⅡ=MIb+α2i MIs (3.2.8-2) 分析时，各杆件杆端的弯矩MⅡ 1 α2i =?N??u (3.2.8-3) 1-?H?h3.4.2计算下列情况的结构构件或连接时，第3.4.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系 数。 l单面连接的单角钢： 1)按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0.85； 2)按轴心受压计算稳定性： 等边角钢乘以系数 0.6+0.0015λ，但不大于1.0； 19 29 20 短边相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.0025λ，但不大于1.0； 长边相连的不等边角钢乘以系数 0.70； λ为长细比。对中间无联系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当λ<20时，取 λ=20； 2无垫板的单面施焊对接焊缝乘以系数 0.85； 3施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接乘以系数 0.90； 29 4沉头和半沉头铆钉连接乘以系数 0.80。
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注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。 4 受弯构件的计算 在主平面内受弯的实腹构件(考虑腹板 19 17 16 屈曲后强度者参见本规范第4.4.1条)，Mx17 18 21 19 25 16 16 其抗弯强度 ??My≤f (4.1.1) xWnx?yWny24 26 在主平面内受弯的实腹构件(考虑腹板 屈曲后强度者参见本规范第4.4.1条)，τ=VS其抗剪强度 It≤fv (4.1.2) 18 18 w梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中 荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋σ?F c=≤f (4.1.3-1) 18 18 时，腹板计算高度上边缘的局部承压强twlz度 lz =a+5hy+2hR (4.1.3-2) 18 18 梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有 18 较大的正应力、剪应力和局部压应力，?2??22 c???c?3?≤β1 f (4.1.4-1) 或同时受有较大的正应力和剪应力(如M 连续梁中部支座处或梁的翼缘截面改σ=y1 (4.1.4-2) 18 变处等)时，其折算应力 In除4.2.1条所指情况外，在最大刚度主 平面内受弯的构件，其整体稳定性 M x?≤ f (4.2.2) 19 28 26 17 bWx除4.2.1条所指情况外，在两个主平面 受弯的H型钢截面或工字形截面构件，Mx?My≤ f (4.2.3) 其整体稳定性 ?bWx?yWy仅配置横向加劲肋的腹板(图4.3.2a)，其22 各区格的局部稳定 ????????cr????????????c?≤1 (4.3.3-1) ??cr?c,cr同时用横向加劲肋和受压翼缘与纵22 纵向加劲肋加强的腹向加劲肋之间?????板(图4.3.2b、c)，其??????c?? ≤1.0 (4.3.4-1) 的区格 cr1???cr1??????c,cr1??
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局部稳定性 受拉翼缘与纵22 向加劲肋之间??的区格 ??2????????????c2≤1 （4.3.4-4） cr2?????cr2???c,cr2 在受压翼缘与纵向加梁受压翼缘扭劲肋之间设有短加劲转受到约束时 a/ λ1tyc1=wf肋的区格(图4.3.2d)，87235 （4.3.5a） 其局部稳定性按式当梁受压翼缘 (4.3.4 -1)计算。该式扭转未受到约λa/tf yc1=1w中σcr1仍按4.3.4条1束时 73235 （4.3.5b） 款之1)计算；τcr1按式对a1／h1>1.2的区格，公式(4.3.5)右侧应乘以(4.3.3-3)计算，但将1h0和a改为h1和a1(a11/??a1??2为短加劲肋间距)；??0.4?0.5h? 1?σc,cr1按式(4.3.3-4)计算，但式中λb改用下列λc1代替。 腹板两侧成对配置的外伸宽度 钢板横向加劲肋，其hhs≤0?40 (mm) (4.3.6-1) 30截面尺寸 厚度 t s≤bs (4.3.6-2) 15截面惯性矩Iz It (4.3.6-3) z≥3 h03 w 当a/ h0≤0.85 I (4.3.6-4a) y≥1.5h0t3w 当a/ h0>0.85 I??2 y≥?????2.5-0.45ah0??a?????hh0t3w (4.3.6-4b) 0?? 3
梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度tb之比 t≤ 13235/fy (4.3.8-1) 箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间b0的无支承宽度b≤ 40235/f 0与其厚度t之比 y t(4.3.8-2) 腹板仅配置支承加劲肋(或尚有中间横2 向加劲肋)而考虑屈曲后强度的工字形? ?M 截面焊接组合梁(图4.3.2a)，应按下式验?V??M??f0.5V?1?M?M≤1.0 (4.4.1-1) ?u?euf算抗弯和抗剪承载能力： Mh2f=(A1f1h?Af2h2)f (4.4.1-2) 2Meu =γxαeWxf (4.4.1-3) ?1-??h3 αe=1－ctw2I (4.4.1-4) x当仅配置支承加劲肋不能满足公式Ns= Vu－τcr hwtw+F (4.4.2-1) (4.4.1-1)的要求时，应在两侧成对配置 中间横向加劲肋。中间横向加劲肋和上H=?V2 (4.4.2-2) u??crhwtw?1??a/h0? 端受有集中压力的中间支承加劲肋，其3h 截面尺寸除应满足公式(4.4.6-1)和公式Ac=0H (4.4.2-3) (4.3.6-2)的要求外，尚应按轴心受压构16ef件参照第4.3.7条计算其在腹板平面外的稳定性，轴心压力应按下式计算
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5 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 轴心受拉构件和轴心受压构件的强度， （除高强度螺栓摩擦型连接处外） σ≤NA≤f (5.1.1-1) 22 n高强度螺栓摩擦型连接处的强度 27 σ=???1?0.5n1?n?N?A≤f (5.1.1-2) 29 19 20 22 nσ≤N≤f (5.1.1-3) 19 A 实腹式轴心受压构件的稳定 N23 19 27 23 26 19 22 22 ?A≤f (5.1.2-1) 23 28 26 24 27 28 构件长细比λ 截面为双轴对λx=lox/ix λy=loy/iy (5.1.2-2) 称或极对称 截面为单轴对称的构件，绕非对称轴的λyz= 长细比λx仍按式(5.1.2-2)计算，但绕对称轴应取计及扭转效应的下列换算长11?????? ?细比代替λy 2???2y??22222222?2z??y??z?41?e0/i0?y?z?? (5.1.2-3) ?2z?i20A/?It/25.7?I?/l2?? ( 5.1.2-4) i2222 0?e0?ix?iy 5