Nipj=2.0??b?bep?hi?i2?sin?i?tfv??sin? (10.3.4-9) i?式中 A v—弦杆的受剪面积，按下列公式计算： Av =(2 h+αb)t (10.3.4-10) α=3t2 3t2?4a2 (10.3.4-11) 2)节点间隙处的弦杆轴心受力承载力设计值为： Npj =(A－αv Av)f (10.3.4-12) 3 支管为矩形管的搭接的K形和N形节点(图10.3.4 d)： 搭接支管的承载力设计值应根据不同的搭接率Ov按下列公式计算(下标j表示被搭接的支管)： 1)当25％≤Ov<50％时： Npj?Ovi=2.0???hi?2ti?0.5?be?bej?2??tifi (10.3.4-14) bej=10bt?tjfyjbi≤bi j/jtifyi 2)当50％≤Ov<80％时： Npj?i=2.0?b?he?bej??i?2ti?2???tifi (10.3.4-15) 3)当80％≤αv≤100％时： Npj?bi?bej?i=2.0???hi?2ti?2???tifi (10.3.4-16)
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被搭接支管的承载力应满足下式要求： Nipj≤ (10.3.4-17) NjpjAjfyjAifyi4 支管为圆管的各种形式的节点： 当支管为圆管时，上述各节点承载力的计算公式仍可使用，但需用di取代bi和hi，并将各式右侧乘以系数π／4，同时应将式(10.3.4-10)中的a值取为零。 11 钢与混凝土组合梁 11.1.2 混凝土翼板的有效宽度be(图be=b0+b1+b2 (11.1.2) 11.1.2)应按下式计算 11.2.1 完全抗剪连1 正弯矩作用1)塑性中和轴在混凝土翼板内(图11.2.1-1)，即Af 接组合梁的抗弯强度区段 ≤bebc1fc时： 应按下列规定计算 M≤be xfcy (11.2.1-1) x=Af／(be fc) (11.2.1-2) 2)塑性中和轴在钢梁截面内(图11.2.1-2)，即Af>behc1fc时 M≤behc1fcy1 +Acfy2 (11.2.1-3) Ac=0.5(A－behc1fc/f) (11.2.1-4) 2 负弯矩作用M?≤Ms+Ast fst(y3+y4/ 2) (11.2.1-5) 区段(图 11.2.1-3) Ms=(S1+S2) f (11.2.1-6) 11.2.2 部分抗剪连 接组合梁在正弯矩区x=nrNcv/(befc) (11.2.2-1) 段的抗弯强度按下列公式计算 Ac??Af?ncrNv?/?2f? （11.2.2-2）
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Mu,r =nrNvy1+0.5(Af－nrNv) y2 (11.2.2-3) cc11.3.1 组合梁的抗剪连接件宜采用栓1 圆柱头焊钉(栓钉)连接件： 钉，也可采用槽钢、弯筋或有可靠依据的其他类型连接件。栓钉、槽钢及弯筋Nc (11.3.1-1) v=0.43 As Ecfc≤0.7 Asγf 23 连接件的设置方式如图11.3.1所示；一2槽钢连接件： 个抗剪连接件的承载力设计值由下列公式确定 Ncv=0.26（t+0.5tw）lcEcfc (11.3.1-2) 3 弯筋连接件： Ncv= Ast fst (11.3.1-3) 1.3.2 对于用压型钢板混凝土组合板1 当压型钢板肋平行于钢梁布置(图11.3.2 a)， 做翼板的组合梁(图11.3.2)其栓钉连接件的抗剪承载力设计值应分别按以下bw/he<1.5时按公式(11.3.1-1)算得的Nc v应乘以折减 两种情况予以降低 系数βv后取用。βv值按下式计算 βb v=0.6w?h?hd?he?? e??he?≤1 (11.3.2-1) ? 2 当压型钢板肋垂直于钢梁布置时(图11.3.2 b)， 栓钉抗剪连接件承载力设计值的折减系数按下式 计算： β0.85bv =w?n?23 0he?hd?he??≤1 (11.3.2-2) ?he??11.3.4 抗剪连接件的计算，应以弯矩绝1 位于正弯矩区段的剪跨，Vs取Af和behc1 hc1中 对值最大点及零弯矩点为界限，划分为的较小者 若干个剪跨区(图11.3.4)，逐段进行。每2 位于负弯矩区段的剪跨： 个剪跨区段内钢梁与混凝土翼板交界Vs=Astfst (11.3.4-1) 面的纵向剪力Vs按下列方法确定 按照完全抗剪连接设计时，每个剪跨区段内需要的 连接件总数nf，按下式计算
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c nf=Vs／Nv (10.3.4-2) 23 部分抗剪连接组合梁，其连接件的实配个数不得少于nf的50％。 11.4.2 组合梁考虑滑移效应的折减刚 度B可按下式确定 B=EIeq1?? (11.4.2) 11.4.3 刚度折减系数ξ按下式计算(当 ξ≤0时，取ξ=0) ξ=????0.4?3??jl?2?? (11.4.3-1) η=36EdepA0n (11.4.3-2) skhl2 附 录 B.1 等截面焊接工字形和轧制H型钢 简支梁 ?等截面焊接工字形和轧制H型钢(图υ4320Ah??t2?b=?b?2?W?1???y1?4.4h????b?235?f yx?B.1)简支梁的整体稳定系数υb应按下式????y计算 （B.1-1） 当按公式(B.1－1)算得的υb值大于0.6时，应用下 式计算的??b代替υb 值： ??=1.070.282b－?≤1.0 (B.1-2) bB.3 轧制槽钢简支梁 轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论υ570btb=荷载的形式和荷载作用点在截面高度l?235 (B.3) 1hfy
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上的位置均可按下式计算 B.5 受弯构件整体稳定系数的近似计1 工字形截面(含H型钢)： 算 双轴对称时： 均匀弯曲的受弯构件，当λy≤?2 120235/fυyb=1.07?44000?fy235 (B.5-1) 28 26 25 17 y时，其整体稳定系数υb可29 按下列近似公式计算： 单轴对称时： υ07?W?2b=1.?x2??y?fy (B.5-2) b?0.1?Ah140002352 T形截面(弯矩作用在对称轴平面，绕x轴)： 1)弯矩使翼缘受压时： 双角钢T形截面： υb=1－0.0017λyfy/235 (B.5-3) 剖分T型钢和两板组合T形截面： υb=1－0.0022λyfy/235 (B.5-4) 2)弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于18fy/235时： υb=1－0.0005λyfy/235 (B.5-5) 按公式(B.5-1)至公式(B.5-5)算得的υb值大于0.6时，不需按公式(B.1-2)换算成??b值；当按公式(B.5-1)和公式(B.5-2)算得的υb值大于1.0时，取υb=1.0。 30