3单角钢截面和双角钢组合T形截面绕 对称轴的λyz 1)等边单角钢截面(图5.1.2 a)： 当b/t≤0.54 loy/b时： λ0.85b4yz=λy ( 1+l2t2) (5.1.2-5a) oy 当b/t>0.54 loy/b时： λbl2t2yz=4.78oyt ( 1+13.5b4) (5.1.2-5 b) 式中 b、t—分别为为角钢肢的宽度和厚度。 图5.1.2 单角钢截面和双角钢组合T形截面 2)等边双角钢截面(图5.1.2 b)： b—等边角钢肢宽度； 当b/t≤0.58 loy/b时： b1—不等边角钢长肢宽度；b2—不等边角钢 短肢宽度 λ0.475b4yz=λy ( 1+l22) (5.1-2-6a) oyt 当b/t>0.58 loy/b时： 23 λbl22oytyz=3.9 ( 1+) (5.1.2-6b) t18.6b4 3)长肢相并的不等边双角钢截面(图5.1.2 c)： 当b2/t≤0.48 loy/b2时： 4 λ=λ1.09byzy ( 1+2l22) (5.1.2-7a) oyt 当b2/t>0.48 loy/b2时：
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22loytb2) (5.1.2-7b) λyz=5.1 ( 1+417.4bt24)短肢相并的不等边双角钢截面(图5.1.2 d)： 当b1/t≤0.56 loy/b1时，可近似取λyz =λy。否则应取 λbyz=3.71l22oytt ( 1+52.7b4) 14 单轴对称的轴心压杆在绕非对称主当b/t≤0.69 lou/b时： 轴以外的任一轴失稳时，应按照弯扭屈曲计算其稳定性。当计算等边单角钢构λλ0.25b4uz=u ( 1+22) (5.1.2-8a) 件绕平行轴(图5.1.2 e的u轴)稳定时，lout可用下式计算其换算长细比λuz，并按b当b/t>0.69 lou/b时： 类截面确定υ值： λuz =5.4b/t (5.1.2-8 b) 式中 λu =lou／iu； lou为构件对u轴的计算长度； iu为构件截面对u轴的回转半径。 注：1 无任何对称轴且又非极对称的截面(单面连接的不等边单角钢除外)不宜用作轴心受压构件。 2 对单面连接的单角钢轴心受压构件，按3.4.2条考虑折减系数后，可不考虑弯扭效应。 3 当槽形截面用于格构式构件的分肢，计算分肢绕对称轴(y轴)．的稳定性时，不必考虑扭转效应，直接用λy查出υy值。 对虚轴(图5.1.3 a的x1双肢组合构件当缀件为缀板时： 轴和图5.1.3 b、c的x(图5.1.3 a) λox=?22轴和y轴)的长细比应x??1 取换算长细比。换算 长细比 (5.1.3-1)
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当缀件为缀条时： λox =?2Ax?27A (5.1.3-2) 1x 2 四肢组合构当缀件为缀板时： 件(图5.1.3 b)： λox = ?22x??1 (5.1.3-3) λoy =?22y??1 (5.1.3-4) 当缀件为缀条： λox =?2Ax?40A (5.1.3-5) 1xλAoy =?2y?40A (5.1.3-6) 1y3 缀件为缀条 的三肢组合构λox =?242Ax?A?2?? (5.1.3-7) 件(图5.1.3 c)： 11.5?cosλ42Aoy =?2y?A2 (5.1.3-8) 1cos?轴心受压构件应按下式计算剪力 V=Aff y85235 (5.1.6) 27 用作减小轴心受压构1长度为l的单当支撑杆位于柱高度中央时： 件(柱)自由长度的支根柱设置一道Fb1=N／60 (5.1.7-1 a) 撑，当其轴线通过被支撑时，支撑力 撑构件截面剪心时，Fb1
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沿被撑构件屈曲方向当支撑杆位于距柱端αl处时(0<α<1)： 的支撑力应按下列方法计算 FNb1 =240??1??? (5.1.7-1 b) 2 长度为l的单Fb1 =N／[30(m+1)] (5.1.7-2) 根柱设置m道 等间距(或间距不等但与平均间距相比相差不超过20％)支撑时，各支承点的支撑力Fbm为 3 被撑构件为 多根柱组成的F0.4bn=?Ni?柱列，在柱高度60??0.6??n?? (5.1.7-3) 中央附近设置一道支撑时，支撑力应按下式计算 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度计算 N A?MxW?My≤f (5.2.1) 17 18 24 n?xnx?yWny弯矩作用在对称轴平1 弯矩作用平面内(绕x轴)的实腹面内的稳定性： N?mxMx 式压弯构件，其稳定 ??xA??? ≤f (5.2.2-1) xW1x??1?0.8N性计算 ?N??Ex?? 对于表5.2.1的3、4项中的单对称截面压弯构件， 当弯矩作用在对称平面内且翼缘受压时，除按公式 （5.2.2-1）计算外，尚应按下式计算： 9
N??mxMx≤f (5.2.2-2) A?W?N?x2x??1?1.25N???Ex??2 弯矩作用平N 面外的稳定性： ???txMx≤f 29 27 25 ? (5.2.2-3) yA?bW1x弯矩绕虚轴(x轴)作用的格构式压弯构N?mxMx 25 件，其弯矩作用平面内的整体稳定性应计算 ??≤f (5.2.3) xAW?N?1x???1??xN??Ex??弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形(含H形)和箱形(闭口)截N? mxMx?M面的压弯构件，其稳定性应计算 ?A?x??N???tyy?W≤f byyxWx??1?0.8N???Ex??(5.2.5-1) N???txMx?myMy ??yA?bxWx??N? ≤f yWy??1?0.8N???Ey?? (5.2.5-2) 弯矩作用在两个主平1按整体计算： 面内的双肢格构式压N? mxMxtyMy弯构件，其稳定性计?A???xW?W≤f (5.2.6-1) 算 ?N?1Y1x???1??xN?Ex?? 2按分肢计算： I 在N和M1/y1x作用分肢1： My1=下，将分肢作为I/yMy (5.2.6-2) 11?I2/y2桁架弦杆计算 10