其轴心力，MyI/y按公式(5.2.6-2)分肢2： My2= 22和公式(5.2.6-3)I?IMy (5.2.6-3) 1/y12/y2分配给两分肢式中 I1，、I2—分肢1、分肢2对y轴的惯性矩； (图5.2.6)，然后 y1、y2—My作用的主轴平面至分肢1、分图5.2.6 格构式构件截按5.2.2条的规肢2轴线的距离。 面 定计算分肢稳定性 当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为 节间长度的2倍(图5.3.1)且两节间的弦l(0.75+0.25N0=l12杆轴心压力不相同时，则该弦杆在桁架N) (5.3.1) 1平面外的计算长度，应按下式确定(但不式中 N1—较大的压力，计算时取正值； 应小于0.5 l1)： N2—较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。 图5.3.1 弦杆轴心压力在侧向支承点间有变化的 桁架简图 单层厂房框架下端刚1 单阶柱 1)下段柱的计算长度系数μ2：当柱上端与横梁铰接 性固定的阶形柱，在时，等于按本规范附录D表D-3(柱上端为自由的框架平面内的计算长单阶柱)的数值乘以表5.3.4的折减系数；当柱上端度的确定 与横梁刚接时，等于按本规范附录D表D-4(柱上端可移动但不转动的单阶柱)的数值乘以表5.3.4的折减系数。 2)上段柱的计算长度系数μ1，应按下式计算： 11
μ1=?2 (5.3.4-1) ?12 双阶柱 1)下段柱的计算长度系数μ3：当柱上端与横梁铰接 时，等于按附录D表D-5(柱上端为自由的双阶柱) 的数值乘以表5.3.4的折减系数；当柱上端与横梁 刚接时，等于按附录D表D-6(柱上端可移动但不 转动的双阶柱)的数值乘以表5.3.4的折减系数。 2)上段柱和中段柱的计算长度系数μ1和μ2，应按 下列公式计算： μ1 =?3? (5.3.4-2) 124 μ?2 =3? (5.3.4-3) 2在受压构件中，翼缘1 轴心受压构b235/f 板自由外伸宽度b与件 t≤(10+0.1λ) y (5.4.1) 其厚度t之比 式中 λ—构件两方向长细比的较大值；当λ<30时，取λ=30；当λ>100时，取λ=100。 2 压弯构件： b t≤13235/fy （5.4.1-2） 当强度和稳定计算中取γbx=1.0时，t可放宽至15235/fy。 注：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板(膨边缘的距离；对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板(肢)边缘的距离。 12
在工字形及H形截面1 轴心受压构h 的受压构件中，腹板件： 0 (5.4.2-1) 计算高度ht≤(25+0.5λ) 235/fy 0与其厚度wtw之比，应符合下列2 压弯构件： 当0≤α0≤1.6 时： 要求 h0t≤( 16α0+0.5λ+25) 235/fy (5.4.2-2) w当1.6<α0≤2.0时： h0t≤(48α0+0.5λ－26.2) 235/fy (5.4.2-3) w α?0=max??min? max 箱形截面受压构件的1 轴心受压构腹板计算高度hh 00与其件： ≤40235/fy (5.4.3) 厚度t之比，应符合 tww下列要求 2 压弯构件的h0t不应超过公式(5.4.2-2)或公式(5.4.2-3)右侧乘以0.8w后的值(当此值小于40235/fy时，应采用40235/fy)。
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6 疲劳计算 对常幅(所有应力循环内的应力幅保持△σ≤[△σ] (6.2.1-1) 常量)疲劳，应按下式进行计算 (对焊接部位应力幅)△σ=σmax—σmin 20 对变幅(应力循环内的应力幅随机变化) △σe≤[△σ] (6.2.2-1) 疲劳，若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱，则可将其折算为等效常幅疲劳，按下式进行计算 重级工作制吊车梁和重级、中级工作制αf·△σ≤[△σ]2×106 （6.2.3） 20 吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳，按下式计算： 7 连接计算 对接焊缝或对接与角1 在接头和T形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝或 接组合焊缝的强度计对接与角接组合焊缝，其强度应按下式计算： 算 N 24 σ=l≤fwfwt或c (7.1.2-1) 25 25 wt2 在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝 或对接与角接组合焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同 时受有较大正应力和剪应力处(例如梁腹板横向对接焊缝的端部)，应 按下式计算折算应力： ?2?3?2≤1.1fw25 t (7.1.2-2) 注：1 当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角θ符合tanθ
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≤1.5时，其强度可不计算。 2 当对接焊缝和T形对接与角接组合焊缝无法采用引弧板和引出板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去2t。 直角角焊缝的强度计1 在通过焊缝正面角焊缝(作用力垂直于焊缝长度方向)： 算 形心的拉力、压20 力或剪力作用σNf≤h≤βffwf (7.1.3-1) 21 下： elw侧面角焊缝(作用力平行于焊缝长度方向)： 20 20 20 20 19 τN27 21 27 25 25 f=h≤fwf 7.1.3-2 29 elw2 在各种力综合作用下，??2 ???△σ?f???2wf ≤ff (7.1.3-3) 26 f和τf共??t?同作用处： 普通螺栓、锚栓和铆1在普通螺栓或受剪承载力设计值：普通螺栓 钉连接计算 铆钉受剪的连 接中，每个普通bv?nnd2Nbv 螺栓或铆钉的4fv (7.2.1-1) 22 23 承载力设计值受剪承载力设计值：铆钉 应取受剪和承 压承载力设计Nr?n?d20rvv 值中的较小者 4fv (7.2.1-2) 承压承载力设计值：普通螺栓 Nb (7.2.1-3) 22 23 c=d∑t·fbc 承压承载力设计值：铆钉 Nr c=d0∑t·frc (7.2.1-4) 22 15