1 油料错误 发生混油现象，无危险 加强管理、认真验收 2 不出油或流量不够 效率低或无法工作 认真检查、修理
3 泵体损坏 大量泄漏、可能引起燃烧 检查养护、使用定点生产厂的合格产品 4 泄漏 可能引起燃烧 巡检、养护
5 无接地装置或接地损坏 发生触电事故 加强巡检、认真检修、定期检测 6 无防护罩 人身伤害 加设防护装置
7 违章操作 设备损坏、油料泄漏、引起燃烧 加强管理，对操作者进行培训教育 8 密封装置损坏 油料泄漏 认真巡检，发现问题及时修理 9 轴承发热 设备损坏，不能工作 定期检查、修理、更换
10 流量大、流速高 产生静电积聚，有可能引起燃烧爆炸 选用符合要求的泵，严格执行操作规程
5.3.3.2真空罐危险及可操作性研究分析 真空罐是真空泵的配套设备，它的功能是气液分离和油料暂存，从而达到引油和抽吸油作用。工艺结构示意图如下：
A B
1关键词表
关键词 意 义 说 明
空白 设计与操作所要求的事件完全没有发生 没有物料输入，流量为零 过量 与标准值相比，数量增加 流量或压力过大 减量 与标准值相比，数量减少 流量或压力减少
部分 只完成功能的一部分 物料输送过程中，某种成分消失或输送一部分
伴随 在完成预定功能的同时，伴随有多个事件的发生 物料输送过程中，发生组分及相的变化 相逆 出现同设计和操作要求相反的事件 发生反向输送 异常 出现同设计与操作要求不相干的事件 异常事件 2危险及可操作性研究分析表
失键词 偏 差 原 因 结 果 措 施
空白 流量为零 阀门A或B故障关闭，管道堵塞或破裂 抽吸油料中断，真空罐中无料 认真检查，修理，更换 过量 流量增加 阀门A或B开启过大。管道直径与真空泵能力大小不配套 流速加大、静电积聚，可能引起燃烧爆炸 合理选型，认真调节阀门A和B的开启大小
减量 流量减少 阀门A或B部分关闭，管道部分堵塞或管道泄漏 工作效率减低延长工作时间 检查输油管线和真空管线调节阀门A或B
部分 效率低 阀门A或B部分关闭，管道部分堵塞或管道泄漏 同上 同上 伴随 油料
质量差 验收不严格 加强质检工作 相逆 倒流 不可能
异常 油料错误 厂商发料错误，验收不严格，责任心不强 混油 加强责任心，认真验收，记录清晰 5.3.4卸车单元评价小结
该油库油品卸车区有铁路专用线两条，油品卸车栈桥一座，设有40组卸油鹤管，若干潜油泵；有卸油泵房一座，内置真空泵一台，汽油泵两台，柴油泵两台，煤油泵一台，备用泵一台。真空罐已经由有关部门检测。卸车区依据重大危险源辨识标准，当列车推动油罐车进入卸油栈台后，此处就已构成重大危险源了。因此，卸油过程既要按规程进行安全管理、操作，也要进行危险源管理。经查阅资料和现场查看，栈台、鹤管、泵房、管道（储罐前）均符合安全要求。初次检查，栈台上防护栏杆高90㎝，栈台铁路线未设置消防通道。
在对该油库的栈台设施整改情况复查时，栈台上的防护栏杆已加高至110㎝。消防通道仍未建设，但该油库采取了一些措施，如现场准备了足够的消防水带，增加了责任人，建立了岗位责任制。
本单元共设A类项14项，B类项35项，其中B类项有1项不符合要求。 该油库栈台、泵房、管道（储罐前）设施基本符合安全要求。 5.4 储存单元
石油库主要以储油油罐为主体，作为二级石油库的某某油库共有16个钢制油罐，每组8个油罐，分布在两组防火堤之内。前边重大危险源分析中，已明确界定此库为储存重大危险源，油库无论是事故频率还是后果严重程度，均有必要对储存区进行重大危险源风险评价。我们努力从现实危险性和演绎推理两个方面进行评价，我们采用“火灾、爆炸指数分析”法进行现实危险性评价，用事故树演绎推理寻找故障与事故的逻辑关系。我们首先通过对油罐燃爆事故定性、定量的分析，剖析发生油罐燃爆的各种原因。然后再依据国家有关规范和标 准，制定油罐储存现场安全检查表，并逐项对该企业的油罐区进行现场检查。 储罐情况见表5.4—1
5.4—1储罐明细表 内容 项目
分区 设备名称 规格型号 数量 性能参数 公称直径高度 运行 状况 储罐代号 1#
区
（柴油、煤油） 钢质立式内浮顶油罐 300m3 2 公称直径7000，高度9420 良好 107．108 立式内浮顶钢油罐 3000m3 4 公称直径14473，高度14473 良好 103．104 105．106
立式内浮盘油罐 3000m3 2 公称直径18000，高度12691 良好 101．102 2#
区
（汽油） 立式内浮盘油罐 3000m3 2 1800×12691 良好 207．208 立式内浮盘油罐 3000m3 4 1800×12691 良好 201．202 205．206
钢质立式拱顶油罐 1000m3 2 11000×124427 良好 203．204 5.4.1火灾、爆炸危险指数分析
指数法是以物质系数为基础，用火灾爆炸指数作为衡量一个化工经营企业安全评价的标准。以已往的事故统计资料及物质的潜在能量和现行安全措施为依据,定量地对工艺装置及所含物料的实际火灾爆炸和反应危险性进行分析评价。其目的是：
1.量化潜在火灾、爆炸和反应性事故的预期损失； 2.确定可能引起事故发生或使事故扩大的装置； 3.向有关部门通报潜在的火灾、爆炸危险性；
4.使有关人员及工程技术人员了解到各工艺部门可能造成的损失， 以此确定减轻事故严重性和总损失的有效、经济的途径。 火灾、爆炸危险指数评价计算如下： 1.评价计算程序见图5.4—1
单位： 某某油库
场所： 油库库区内 日期：2004.7.25
位置：临汾市某某 工艺单元：储罐区域汽油罐 工艺设备中物料： 汽油（柴油、煤油）
操作状态：—设计—开车—正常操作—停车 确定以下的物质：汽油、柴油、 煤油
操作温度：夏季最高温度37° 物质系数：汽油16、柴油10、煤油10 危险系数范围 采用危险系数
1．一般工艺危险基本系数 1：00 1：00 A.放热化学反应 0.30～1.25 0 B.吸热反应 0.20～0.40 0
C.物料处理与输送 0.25～1.05 0.85
D.密闭式或室内工艺单元 0.25～0.90 0.45 E.通道 0.20～0.35 0
F.排放和泄漏控制 0.20～0.50 0.50 一般工艺危险系数（F1） 2.80 2．特殊工艺危险 基本系数 1.00 1.00
A.毒性物质 0.20～0.80 0.20 B.负压（＜500mmHg） 0.50 0
C.接近易燃范围的操作：惰性化，未惰性化 （1）罐装易燃液体 0.50 0.5
（2）过程失常或吹扫故障 0.30 0 （3）一直在燃烧范围内 0.80 0 D.粉尘爆炸 0.25～2.00 0
E.压力：操作压力/kpa（绝对）释放压力/ kpa（绝对） 0.2 F低温 0.20～0.30 0
G易燃及不稳定物质量/㎏ 物质燃烧热Hc/J?kg－1 （1）工艺中的液体及气体 （2）贮存中的液体及气体 1.2
（3）贮存中的可燃固体及工艺中的粉尘 H腐蚀与磨损 0.10～0.75 0.1
I泄漏－接头和填料 0.10～1.50 0.1 J使用明火设备 0
K热油、热交换系统 0.15～1.15 0 L传动设备 0.50 0
特殊工艺危险系数（F2） 3.3
工艺单元危险系数（F3=F1×F2） 9.24 火灾、爆炸指数（F＆EI=F3×MF） 147.84 3. F＆EI及危险等级
F＆EI及危险等级见表5.4—3
F＆EI 1－60 61－96 97－127 128－158 ﹥158 危险等级 最 轻 较 轻 中 等 很 大 非常大 表5.4-3 F＆EI及危险等级
经过“表5.4-2 火灾、爆炸指数（F＆EI）表”计算，按汽油物料评价，火灾、爆炸指数F＆EI的危险等级属于“很大”。 4. 暴露半径
暴露半径查图5.4—4暴露区域半径计算图。 5.4-4暴露区域半径计算图
据5.4-4图得：F＆EI=147.84对应，半径R=125英尺 0.3048×125=38.1(m)
5. 暴露区域：面积S=πR2=3.14×38.12=4558.0554㎡
由于事故影响范围内的财产值估计有困难，所以一般只评价到影响面积即可。 6. 安全措施补偿
安全措施补偿见表5.4-5。安全措施补偿系数取值表摘自《安全评价》。
安全措施可以分为三类，分别为工艺控制、物质隔离和防火措施，查安全措施补偿系数表，经过计算，采取相应的补偿措施后，汽油储罐发生火灾爆炸事故的损失可以降低到未采取安全措施损失的67.7%。 5.4—5安全措施补偿系数表
项 目 补偿系数范围 采用补偿系数 1.工艺控制
a.应急电源 0.98 0.98
b.冷却装置 0.97～0.99 0.99 c.抑爆装置 0.84～0.98 0.98 d.紧急切断装置 0.96～0.99 e.计算机控制 0.93～0.99 0.99 f.惰性气体保护 0.94～0.96
g.操作规程/程序 0.91～0.99 0.95 h.化学活泼性物质检查 0.91～0.98 i.其他工艺危险分析 0.91～0.98 0.93 工艺控制安全补偿系数C1* * 0.832 2.物质隔离
a.遥控阀 0.96～0.98
b.卸料/排空装置 0.96～0.98 c.排放系统 0.91～0.97 d.连锁装置 0.98
物质隔离安全补偿系数C2* * 1 项 目 补偿系数范围 采用补偿系数 3.防火设施
a.泄漏检验装置 0.94～0.98 0.98 b.钢结构 0.95～0.98 0.98
c.消防水供应系统 0.94～0.97 0.97 d.特殊灭火系统 0.91
e.洒水灭火系统 0.74～0.97 f.水幕 0.97～0.98
g.泡沫灭火装置 0.92～0.97 0.94
h.手提式灭火器和喷水枪 0.93～0.98 0.93 i.电缆防护 0.94～0.98
防火设施安全补偿系数C3* * 0.814 安全措施补偿系数 0.677
注：安全措施补偿系数=C1×C2×C3； *无安全补偿系数时，填入1.00； **是所采用的各项补偿系数之积。
7.火灾、爆炸危险指数分析汇总
经过以上对贮罐区火灾、爆炸危险指数的计算和分析，现将贮罐区危险分析汇总如下：见表5.4—6。 5.4—6 危险分析汇总表 序 号 内 容 工艺单位
1 火灾、爆炸危险指数（F&EI） 147.84 2 危险等级 很 大
3 暴露区域半径（见图5.4—4） 38.1m 4 暴露区域面积 4558.1m2 5 暴露区域内财产价值
6 破坏系数（见图5.4—5） 0.78
7 基本最大可能财产损失（基本MPPD） 序 号 内 容 工艺单位 8 安全措施补偿系数 0.727
9 补偿后火灾、爆炸危险指数 100.124 10 补偿后危险等级 中 等 11 评价结论 可接受
小结：经过对储存单元火灾、爆炸危险指数F＆EI的查表、计算，F＆EI值得147.84，本单元危险等级属“很大”。经选择计算安全措施补偿系数为0.677，采取安全措施补偿后，火灾爆炸危险指数F＆EI为100.124。补偿后危险等级降为中等，达可接受的程度。 5.4.2事故后果模拟分析法
采用池火灾伤害数字模型分析法进一步确定影响程度。被评价的汽油罐区防火堤长100.8m，宽80m，高1.1m，罐体一旦破裂或操作失误外溢，液体将立即沿着防火堤内地面扩散，将漫至防火堤边，形成液池，遇明火将形成池火。 1.池火火焰高度计算： h=84r[dm/dt/po(2gr)1/2] 式中：h—火焰高度 m； R—液池当量园半径；
r=（100.8×80/3.14）0.5=50.68m；
P0—周围空气密度 P0=1.293㎏/m3（标准状态） g—重力加速度9.8m/s2； dm/dt—燃烧速度；
dm/dt=0.086㎏/ s2（查可燃液体燃烧速度表） 经计算池火燃烧火焰高度h=8.983m 2.池火燃烧时放出的光热辐射通量
式中：Q—总热辐射通量，W η—效率因子，可取0.13～0.35
Hc—液体燃烧热，查物质系数和特性表。汽油的燃烧热为 Hc=43.7×106J
经计算Q=18328061.76W=18328.062KW 3.目标入射热辐射强度
距离池中心某一距离（X）处的入射辐射强度为： I=Qtc/4πx2=37313.635/ x2 式中：I—热辐射强度w/㎡； Q—总热辐射通量w；
tc—热传导系数 取值为1； x—目标点到液池中心距离m。
取x值10m、20、30、40、50、60、70、80、90、100m计算I值。 表5.4-6不同距离下热辐射强度模拟值