矿井兼并重组整合项目初步设计变更 2Q3003I式中：v——输送能力，Iv???0.0926m/s； 3.6?3.6?900l——导料栏板长度，3.5m；
b1——导料槽两栏板间的宽度，带宽800mm皮带取0.495m； μ2——物料与导料栏板间的摩擦系数，取0.6。 故， FS1?162.2N 3、附加特种阻力
FS2?Fr?Fp
本带式输送机不配置犁式卸料器，故Fp=0
Fr?Ap?3?0.02?6?104?0.6 ?720N式中：A——清扫器和输送带接触面积，A?0.008?0.012?0.02m2；
P——清扫器和输送带间的压力，取6×104N/m2； μ3——清扫器和输送带间的摩擦系数，取0.6。 故Fs2?720N 4、倾斜阻力
Fst?q?g?H?41.67?9.81?130?sin18?＝16421.7N
式中：H——输送机受料点与卸料点间的高差，m。 由此，总圆周力
FU?CFH?FS1?FS2?FSt?1.65?2737.5?162.2?720?16421.7 ?21820.8N其中，查表，取C＝1.65。 （四）功率计算
FUV21820.8?2.0??43.64kW 10001000P43.64?53.9kW 电动机功率PM：PM?/A//?0.9?0.9?1???传动轴功率PA为：P??
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 式中：η——传动效率，取0.9； η/——电压降系数，一般取0.9；
η//——多机驱动不平衡系数，单电机取1。
根据计算，配用一台电机驱动，功率为55kW。满足运输要求。 （五）张力计算
1、限制输送带下垂度的最小张力： 承载分支：Fmin?回程分支：Fmin?ao(qG?qB)g1.2??41.67?10.6??9.81??7691.5N
8?h/a?dmax8?0.01aUqBg3?10.6?9.81??3899.5N
8?h/a?dmax8?0.012、输送带工作时不打滑保持的最小张力：
F2min?FUmax1e???1
其中：起动时传动滚筒的最大圆周力
FUmax?FU?KA?21820.8?1.5?32731.2N
式中：KA——启动系数，取1.5。
单电机驱动，胶带在驱动滚筒上的围抱角??210?，胶带与滚筒的摩擦
系数??0.3，e???3，按不打滑条件则有F?16342.4N
2min计算输送机各点张力，忽略附加阻力，可得F3点张力：
F3?F2?qBHg?fLg?qRU?qBcos???16342.4?10.6?130?sin18??9.81?0.03?130?9.81??2.93?10.6?cos18???12662.8N?7691.5N
满足要求，所以：
F1=F2+FU=16342.4+21820.8=38163.2N （六）输送带安全系数验算
n?G?B680?800 ??14.2，PVG680S为最小强度PVG胶带，满足要求。
F138163.2（七）传动滚筒选择：
初定传动滚筒为1个DTⅡ（A）80A206Y（Z）直径为630mm，许用
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 合力为80kN，许用扭矩12kN.m。
传动滚筒所受合力：Fn=FUmax+2F2min=65.4kN<80kN 传动滚筒所受扭矩：
M=FUmax?R?32731.2?0.315/1000=10.3kN.m<12kN.m 根据计算，初选传动滚筒满足要求。 （八）逆止器选型：
带式输送机传动滚筒的逆止力
FL?Fst?0.8fg[L(qRO?qRU?2qB)?HqG]=14137.5N sin?作用于传动滚筒的逆止力矩
FL?D14137.5?0.63??4.5kN?m 20002000/ML4.5逆止器安装于高速轴上，ML???0.4kN?m
i??L25?0.484/ML?考虑工况系数K2=2后，传动滚筒所需逆止力矩为0.8kN?m。因此选用NFA25型逆止器，额定逆止力矩2.5kN满足要求。
（九）根据计算，运输暗斜井装备1部DSJ80/30/55型带式输送机，运输距离长130m，倾角18°，电机功率55kW。满足要求，技术参数如下：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
设备名称 带式输送机 带宽 带速 运输能力 运输距离 倾角 电机 减速器 传动滚筒 液力耦合器 制动器 逆止器 拉紧装置 胶带 保护 运输暗斜井带式输送机参数 型号及参数 DSJ80/30/55型带式输送机 800mm 2.0m/s Q=300t/h 130m 18° YB2-250M-4型防爆电机，功率P=55kW DCY315-25，i=25 DTⅡ（A）80A206Y（Z） YOXF450 BYWZ5-315/50 NFA25 张紧绞车拉紧 PVG680S型橡胶面整芯带，带强680N/mm KHT183-Z型矿用隔爆兼本安综合后备保护 23
数量 1 1 1 1 1 1 1 1 290m 1 矿井兼并重组整合项目初步设计变更 二、运输大巷带式输送机验算：
变更后运输大巷装备1部DSJ80/30/2×55型带式输送机，运输距离长610m，倾角2～3°，平均2.5°，电机功率2×55kW。因采区无缓冲煤仓，考虑工作面采煤机峰值煤量和掘进煤量之和，带式输送机小时运输量按Q=300t/h计算。选型计算如下：
（一）简化后的带式输送机布置图如下所示：
F1F4F2F3
（二）带宽验算
1、按运行能力确定带宽B：
S?Q300??0.047 3.6vk?3.6?2.0?0.99?900式中：Q——运输量，t/h；
V——胶带速度；
k——倾角系数，k?0.99；
?——散煤容重，??900kg/m3。
2、按原煤的最大粒度确定带宽B
B?2???200?800mm
式中：?——原煤的最大粒度，取??300mm。
根据计算，选择带宽为800mm的带式输送机，满足要求。 （三）、圆周力计算：
传动滚筒圆周力按以下公式计算：
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 FU?CFH?FS1?FS2?FSt
式中：C——附加阻力系数；
FH——主要阻力，物料、输送带及托辊等运行引起的阻力，N； FS1——主要特种阻力，托辊前倾及导料槽引起的阻力，N； FS2——附加特种阻力，清扫器、犁式卸料器等引起的阻力，N； FSt——输送机倾斜阻力，N。 1、主要阻力
FH?fL(qRO?qRU?(2qB?qG)cos?)g
式中：FH——主要阻力，N；
f——模拟摩擦系数，电动工况时取f=0.03； L——输送机头尾滚筒中心距，m；
qG——每米物料重，
qG?Q3.6v，带式输送机小时运输量按
Q=300t/h计算；
qG?Q300??41.67kg/m 3.6v3.6?2.0qRO——上部托辊组选用φ=108mm托辊， qRU——下托辊组选用φ=108mm托辊，
qRO?8.83kg/m；
qRU?2.93kg/m；
qB——胶带为PVG680S型橡胶面整芯带，带强680N/mm，每米带重
qB?10.6kg/m。
由此，经计算得
FH?fL(qRO?qRU?(2qB?qG)cos?)g?0.03?610?8.83?2.93??2?10.6?41.67??cos2.5o?9.81 ?13387.1N??2、主要特种阻力
FS1?F??Fgl
不选用前倾托辊，故F??0
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