矿井兼并重组整合项目初步设计变更 Fgl?2?2IV?glv2b121000?0.6?0.09262?0.9?9.81?3.5 ?222.0?0.495?162.2N2Q3003Iv式中：——输送能力，Iv???0.0926m/s； 3.6?3.6?900l——导料栏板长度，3.5m；
b1——导料槽两栏板间的宽度，带宽800mm皮带取0.495m； μ2——物料与导料栏板间的摩擦系数，取0.6。 故， FS1?162.2N 3、附加特种阻力
FS2?Fr?Fp
本带式输送机不配置犁式卸料器，故Fp=0
Fr?Ap?3?0.02?6?104?0.6 ?720N式中：A——清扫器和输送带接触面积，A?0.008?0.012?0.02m2；
P——清扫器和输送带间的压力，取6×104N/m2； μ3——清扫器和输送带间的摩擦系数，取0.6。 故Fs2?720N 4、倾斜阻力
Fst?q?g?H?41.67?9.81?610?sin2.5?＝10876.8N
式中：H——输送机受料点与卸料点间的高差，m。 由此，总圆周力
FU?CFH?FS1?FS2?FSt?1.17?13387.1?162.2?720?10876.8 ?27421.9N其中，查表，取C＝1.17。 （四）功率计算
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 27421.9?2.0?54.84kW
10001000P54.84电动机功率PM：PM?/A//??75.2kW
0.9?0.9?0.9???传动轴功率PA为：P??F?V?式中：η——传动效率，取0.9； η/——电压降系数，一般取0.9；
η//——多机驱动不平衡系数，双电机取0.9。
根据计算，配用两台电机驱动，功率为55kW×2。满足运输要求。 （五）张力计算
1、限制输送带下垂度的最小张力： 承载分支：Fmin?回程分支：Fmin?ao(qG?qB)g1.2??41.67?10.6??9.81??7691.5N
8?h/a?dmax8?0.01aUqBg3?10.6?9.81??3899.5N
8?h/a?dmax8?0.012、输送带工作时不打滑保持的最小张力：
F2min?FUmax1e???1
其中：起动时传动滚筒的最大圆周力
FUmax?FU?KA?27421.9?1.5?41132.9N
式中：KA——启动系数，取1.5。
双电机驱动，胶带在驱动滚筒上的围抱角??420?，胶带与滚筒的摩擦
系数??0.3，e???9.0，按不打滑条件则有F?5130.7N
2min计算输送机各点张力，忽略附加阻力，可得F3点张力：
F3?F2?qBHg?fLg?qRU?qBcos???5130.7?10.6?610?sin2.5??9.81?0.03?610?9.81??2.93?10.6?cos2.5???4791N?7691.5N
不满足要求，令F2?8200N，则有：
F3?F2?qBHg?fLg?qRU?qBcos???8200?10.6?610?sin2.5??9.81?0.03?610?9.81??2.93?10.6?cos2.5???7860.3N?7691.5N
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 满足要求，所以有
F1=F2+FU=8200+27421.9=35621.9N （六）输送带安全系数验算
n?G?B680?800 ??15.2，PVG680S为最小强度PVG胶带，满足要求。
F135621.9（七）传动滚筒选择：
初定传动滚筒为2个DTⅡ（A）80A206Y（Z）直径为630mm，许用合力为80kN，许用扭矩12.0kN.m。
每个传动滚筒所受合力：Fn=（FUmax+2F2min）/2=28.8kN<80kN 每个传动滚筒所受扭矩：
M=FUmax?R/2?41132.9?0.315/(2?1000)=6.5kN.m<12.0kN.m 根据计算，初选传动滚筒满足要求。
（八）根据计算，运输大巷装备一部DSJ80/30/2×55型带式输送机运输煤炭，电机功率2×55kW。满足要求，技术参数如下：
运输大巷带式输送机参数 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
设备名称 带式输送机 带宽 带速 运输能力 运输距离 倾角 电机 减速器 传动滚筒 液力耦合器 制动器 逆止器 拉紧装置 胶带 保护 型号及参数 DSJ80/30/2×55型带式输送机 800mm 2.0m/s Q=300t/h 610m 2～3°，平均2.5° YB2-250M-4型防爆电机，功率P=55kW DCY315-25，i=25 DTⅡ（A）80A206Y（Z） YOXF450 BYWZ5-315/50 NFA25 张紧绞车拉紧 PVG680S型橡胶面整芯带，带强680N/mm KHT183-Z型矿用隔爆兼本安综合后备保护 28
数量 1 2 2 2 2 2 2 1 1250m 1 矿井兼并重组整合项目初步设计变更 三、井下辅助运输设备
变更设计前辅助运输流程：地面材料、设备→副立井（2JK-3/31.5型提升机，配用电机功率280kW。）→井底车场（JD-1型调度绞车）→轨道大巷（JD-1型调度绞车）→轨道暗斜井（JYB-1.2防爆提升绞车）→采区轨道巷（JD-1型调度绞车）→回风顺槽（JD-1型调度绞车）→工作面。
考虑井下大巷局部坡度较大，轨道大巷辅助运输设备由原设计的JD-1型调度绞车变更为JD-2.5型调度绞车，采区轨道巷由原设计的JD-1型调度绞车变更为JD-1.6型调度绞车，工作面回风顺槽设备由JD-1型调度绞车变更为JD-1.6型调度绞车，轨道暗斜井实际招标为JTPB-1.2×1.0P型提升绞车，参数不变，满足要求。变更后辅助运输流程如下：
变更后辅助运输流程：地面材料、设备→副立井（2JK-3×1.5型提升机，配用电机功率280kW。电控型号变更为JKB/JBP-NT型）→井底车场（JD-1型调度绞车，11.4kW）→轨道大巷（JD-2.5型调度绞车，40kW）→轨道暗斜井（JTPB-1.2×1.0P防爆提升绞车，75kW）→采区轨道巷（JD-1.6型调度绞车,25kW）→回风顺槽（JD-1.6型调度绞车，25kW）→工作面。
该矿支架下井，拆分后尺寸3300×1190×1600mm，重量5500kg。最大件升降选用MP16-6型平板车，名义载重16t，自重811kg。
（一）、轨道暗斜井JTPB-1.2×1.0P防爆提升绞车验算 1、绞车基本参数
（1）提升绞车：JTPB-1.2×1.0P 卷筒个数：1
卷筒直径：1200 mm、宽度：1000 mm 最大静张力：30kN
机器旋转变位质量3026.8kg（不含电机）
电机型号：YBK2-315M-8，功率：75kW，转速：740r/min，电压：660V； 最大速度：2.0m/s
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矿井兼并重组整合项目初步设计变更 （2）提升容器：
设备、材料由2辆1t平板车、材料车组列。平板车型号MP1-6A，名义载重1t，自重464kg。材料车型号MC1-6A，名义载重1t，自重494kg。该矿最重件重5500kg，最大件升降选用MP16-6型平板车，名义载重16t，自重811kg。
（3）材料运输巷
材料运输巷倾角α=19°，斜长L＝85m，提升长度115m。 2、提升任务
最大班提升量：设备材料20车/班，其它5次/班。 3、工作制度
年工作日330 d，每天净提升时间16 h。 4、选型计算 （1）钢丝绳型号
14NAT6×7＋IWS-1770-ZZ-125-75.9。 （2）提升速度的确定
提升采用七阶段速度图，提升最大速度 Vm=2.0m/s。车场运行速度1m/s，下料、设备循环时间T材＝234。
附图：暗斜井提升系统图、提升速度和力图。 （3）最大静张力验算：
提材料、设备时每钩挂2车，钢丝绳最大静张力： Fj＝Z(Q+Qr)(sinα+f1cosα)+PL0(sinα+f2cosα)
=2×(1000+494) (sin19°+f1cos19°)+ 0.759×115×(sin19°+f2cos19°) =1056kg=10.4kN＜30kN
提升最重件时钢丝绳最大静张力： Fj＝Z(Q+Qr)(sinα+f1cosα)+PL0(sinα+f2cosα)
=1×(5500+811)(sin19°+f1cos19°)+ 0.759×115×(sin19°+f2cos19°)
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