一、车辆钳工技师练习题 C64、C64A、C70、C76、C76A、C76B、
(一)填空题 C76C、C80、加长敞车。
1．百分表的表盘上共刻100格，每格表33．货车罐车主要有4种：G70型轻油示0．01mm。 罐车，G17B型粘油罐车，GY80s、GYloos2．錾削一般钢料和中等硬度的材料时，型液化气体罐车。 錾子楔角取50°～60°。 34．C76型车辆主要梁件和板材件采用3．侧架的主要作用是给轮对轴箱定位和屈服强度为450MPA的高强度耐候钢将车辆重力传递给轮对。 Q45NQRl。
4．摇枕圆簧的主要作用是缓和振动而不35．C76A、C76B、C76C型车采用单浴能消除振动。 盆无中梁的侧壁底架共同承载结构。 5．滚动轴承与轴颈的配合方法包括：热36．C76型车还可方便地换装牵引杆装配合、压配合和楔套配合。 置。
6．轴承保持架的主要作用是保持滚子的37．X6B型车集装箱锁闭及门挡装置增正常滚动位置而不歪斜。 加了防止20英尺、40英尺集装箱箱门非7．杠杆式控制闸调器最主要的作用特点正常开启的翻转式门挡。 是控制距离值较小。 38．G17B型粘油罐车采用无底架、内置8．旁承间隙的作用主要是控制车体的侧蛇形加热系统结构，具有自重轻、容积滚振动。 大、加热效率高的特点。
9．在机械传动中，两摩擦轮的转速之比39．GYloos型罐车加排系统包括紧急切与其直径成反比。 断液相阀、气相阀、液位计等，考虑了10．液压传动系统中，动力主件是液压不同车辆、不同介质的通用性，采用模泵。 块化设计，便于用户选择不同的阀门组11．弹簧的静挠度与载荷的大小成正比。 合。
12．具有过盈配合的孔与轴可以传递扭40．U61w型车全车采用上装下卸，采用矩。 斜槽式流化床，流化床透气层采用最新13．阀门凡尔线的研磨一般由阀座与阀的合成聚酯纤维。 盘直接相互配研。 41．D15型150t凹底平车适用于标准轨14．杠杆式控制闸调器最主要的作用特距铁路上运输电力、冶金、化工、重型点是控制距离值较小。 机械等行业的长大货物，如大型变压器、15．制动装置的上拉杆在制动时，其杆发电机定子等。 身承受的应力是拉应力。 42．D26型车主要由1个凹底架、2个中16．车辆制动率的首要决定因素是车辆底架、4个小底架、8台2E轴焊接构架制动滑行条件。 式转向架以及液压旁承装置、车钩缓冲17．制动缸是通过三通阀的作用接受副装置、制动装置等6部分组成。
风缸送来的压力空气，并将空气压力转43．C80型车载重80t、容积87．2m3。 变为活塞推力的一个部件。 44．NXl7B型车铁标集装箱装载面距轨18．活塞行程长，制动缸的容积增大，面高度(空车)1223mm、国际集装箱装载空气压力减小，制动力随之减弱。 面距轨面高度(空车)1211mm-。 19．103型分配阀和120型控制阀的紧急45．U61w型车罐体内径Ф3000mm、最阀的作用是在紧急制动时，加快制动管大工作压力0．35MPA、输送距离水平远的排风，提高制动波速和紧急制动的灵100m、垂直30m。 敏度，保证紧急制动作用的可靠性。 46．货车车辆全部载荷均由底架来承担20．制动作用沿列车的纵向由前向后依的车体结构称为底架承载结构或自由承次产生的传播叫制动波。 载底架结构。
21．ST2250型双向闸瓦间隙自动调整器47．底架的变形主要有中、侧梁下垂，的螺杆右端是四个头的特种梯形螺纹为牵引梁下垂、甩头及外胀，中梁、侧梁外径30mm，导程28mm的非自锁螺纹。 旁弯和底架不平、钢地板变形等。 22．运输调度指挥系统还应能满足高安48．中梁、侧梁补角形补强板时，须在全、高可靠、高实时性的要求。 修理部位支镐，将修理部位调修到水平23．罐体严重塌陷、撞瘪，出现硬性折线以上，在没有自重弯曲应力条件下焊叠，经鉴定无法修复者可申请报废。 修后补强，裂纹末端延及腹板时，须钻24．水泥车按车体结构可分为罐式(立罐、Φ8～10mm的止裂孔(止裂孔不焊堵)。 卧罐)和漏斗式。 49．货车段修时，测量中梁、侧梁下垂25．自翻车按动力源可分为气动自翻车、时，应在两枕梁下平面与中梁或侧梁的液压自翻车。 交点处拉一直线，测量中梁或侧梁最低26．车辆检修限度标准制订得合理与否，点与该线的垂直距离。
直接影响到运用车辆的性能与车辆检修50．货车段修时，中梁、侧梁左右旁弯的经济效果。 不大于30mm。测量时，以两枕梁横中心27．货车段修实行配件异地检测、集中线为准，测量水平距离即为左右旁弯量。 修理、扩大换件修和主要零部件寿命管51．冲击座段修时装用活动车钩托梁的理，达到提高质量、保证行车安全的根冲击座，插托梁的方孔下角裂纹时，焊本目的。 修后补强或更换，侧框上、下内侧距离28．摇枕、侧架使用时间满25年，或使大于8mm时修理。
用时间满20年而未满25年，但A、B52．球面上心盘须检查裂损、平面裂纹、部位裂纹时报废。寿命期限以制造时间外圆周裂纹、球面磨耗、球面局部剥离为准，时间统计精确到月。 深度等项目。
29．货车转8G、转K1、转K2、转K453．心盘平面裂纹未延及球面时焊修，型摇枕、侧架在规程中制造质量保证期焊前须钻止裂孔，焊修后须热处理并磨限为9年。 平。但外圆周裂纹长度大于周长的30％30．货车修理从作业顺序上可分为外观时更换。 检查、分解检查、中间检查和终检4种。 54．为了提高冰冷车的防腐能力，在达31．车辆段的三检一验制度是为保证修到技术要求的前提下，尽可能将搭接焊车质量，有关检修和管理人员要分工负缝改为对接焊缝。
责，严格对车辆检修的工程质量、工作55．13A型车钩是为了适应我国铁路货质量实施有效的检测、检验；对修竣的车提速、重载发展需要而研制的车钩，车辆或零部件的检修质量实施有效的检该车钩缩小了车辆的连挂间隙，可改善测、检验。 列车纵向动力学性能，减小列车的纵向32．货车敞车主要有11种：C63、C63A、冲动。 56．16、17号钩头均设有联锁装置，连重使用。
挂后能实现自动对中联锁。 81．闸瓦间隙自动调整器在列车中各车57．装用双作用常接触弹性旁承，可有辆的制动缸活塞行程能自动地保持一效阻止转向架或车体的摇头运动，增加致，减少列车制动时的冲动。 车体在转向架上的侧滚稳定性。 82．装用闸瓦间隙自动调整器的车辆，58．转K6型转向架中央悬挂系统中的。在货车段修时为重新确定“L”值，转向一系悬挂采用改进型轴箱橡胶弹性剪切架车轮平均直径为800～780mm，下拉杆垫，减轻了簧下质量，改善了轮轨间的孔位放在1—2位，固定支点孔放在2位。 作用力。 83．车体落成后，横跨梁与转向架移动59．侧架裂纹焊修时须消除裂纹，并将杠杆及上拉杆的距离不小于6mm。 焊接部位加热至150～300°C，用烘干84．横跨梁组装螺栓垂直移动量为3～保温后的J506焊条施行多层焊，层间温5mm(P65等型车为1～3mm)，须安装开度为150～300℃。 口销。
60．转K2、转K4型新装磨耗板与侧架85．比例阀盖上的空重车显示牌翻起显的间隙，用厚度为1mm的塞尺检查，不示重车位，表面为白色；落下显示空车得触及螺杆。 位，表面为红色。
61．摇枕上平面、侧面横裂纹长度不大86．TWG-1系列空重车自动调整装置空于裂纹处断面周长的20％，底面横裂纹车位制动时降压气室压力过低，原因：长度不大于底面宽的20％时焊修，大于与降压气室相连接的管路漏气。 时更换。 87．缆接ECP制动系统通过一根纵贯全62．摇枕裂纹焊修时，应在焊前清除裂列车的双芯电缆将电源和通信信息传送纹，焊波须高于基状面2mm，焊修后进给列车上所有的ECP制动装置。 行热处理。 88．列车ECP制动系统中的机车设备由63．球面下心盘段修时局部剥离深度不ECP供电电源(TPS)、头端单元(HEU)、大于2mm，且1处面积不大于200mm2机车标记(LID)、事故记录、列车通信控或多处面积之和不大于总面积的20％制器(TCC)、ECP电缆收发器、ECP控制时，须消除棱角；大于时须清除缺陷后器和ECP控制输入接口装置(OFO．)等8堆焊加工或更换。 种零部件组成。 64．段修时转K4控制型转向架须使用钢89．人力制动机须进行作用试验，制动质垫板，不超过2块，总厚度不大于时，棘子须起作用，转向架制动梁各闸40mrn。 瓦须抱紧，缓解后各闸瓦须松开车轮。 65．转8 A G、转8G型转向架的车90．二系垂向减振器用于控制车体与转轮直径小于770mm时，须在承载鞍上安向架之间的垂向振动，有利于控制车体装1块钢垫板。 的侧滚振动。
66．下心盘面与下旁承面测量尺、下旁91．滚动轴承径向工作间隙太小易导致承面与滚子顶面测量尺：测量的目的是润滑油膜层破坏而发生轴承高温烧附。 保证落车后弹性旁承具有合适的压缩92．圆柱滚子轴承内填充润滑脂过量时，量，确保车辆在运用中具有合适的回转亦会引起轴承发热而燃轴。 阻力矩。 93．车轴用40或50优质碳素结构钢锻67．装用交叉杆及运行速度120km／h制后，必须做正火处理。 的同一车辆的轮径差不大于30mm。 94．两平行平面的平面度公差，应等于68．轮对的新品车轮应进行静平衡试验，或小于平行度公差的50％。 其最大残余静不平衡值为125g2m。 95．NJ3226XI型滚动轴承用69．滚动轴承车轴的结构①轴端螺栓孔，20CrNi2MoA号合金结构钢加工制作时，②中心孔，③轴颈后肩，④轮座前肩，淬火前必须做表面渗碳处理。
⑤轮座后肩，⑥轴身，⑦轮座，⑧防尘96．RD3车轴轴颈的直径尺寸公差为板座，⑨卸荷槽，⑩轴颈。 Φ130mm+0.068+0.043时，该公差带的基本偏差70．滚动轴承标志板各栏应刻打D栏：是0．043mm。
表示轴承本次装用单位及一般检修单位97．NJ3226X1型轴承内圈内径与RD3代号，一般检修标记。 车轴轴颈外径的直径尺寸公差分别为71．滚动轴承工作面发现麻点故障，应Φ1300-1.20和Φ130+0.059+0.037，则该配合属于非报废。 标准制过盈配合。
72．APl50型滚动轴承每列23个滚子。 98．客车滚动轴承外圈外圆柱面与轴箱73．L—A、L—B型制动梁是为提高制采用间隙配合，其目的是车辆运行时，动梁的疲劳强度和使用可靠性。 滚动轴承外圈能在轴箱内作均匀的旋转74．120型控制阀的主阀作用部(主控机蠕动，以提高轴承的使用寿命。
构)采用成熟的橡胶膜板加金属滑阀的结99．CW-200K型转向架轴箱定位装置包构；具有良好的作用连续性、较长的寿括：轮对组成、轴箱弹簧装置、轴端安命、自动防止异物侵入等优点。 装，轴箱减振器、节点装置、转臂。 75．列车在运行中施行制动后，司机操100．CW-200K型转向架空气弹簧横向纵机车空气制动装置对列车管充风时，变位可达110mm以上。
车辆制动机的缓解作用如同波一样，沿101．安装空气弹簧时，上部进风口和下列车长度方向由前向后逐次发生，这种部通风口的外部表面，需涂润滑脂防锈，“缓解波的传播速度”称为缓解波速。 0形密封圈需涂润滑脂进行保护。
76．120控制阀的加速缓解阀由阀套、弹102．抗侧滚扭杆由扭杆、扭臂、连杆、簧、夹心阀、膜板、顶杆、加速活塞、支承座、纤维轴承及球关节轴承组成。 止回阀等组成。 103．在构架两外侧，安全钢丝绳的功能77．120型紧急阀先导阀的结构：先导阀是：防止空气弹簧处于过充状态、限制位于放风导向杆内，由顶杆、先导夹心空气弹簧的高度。 阀、先导阀弹簧、先导阀弹簧座组成。 104．LV-3型高度调整阀在本体上铸有箭78．提高对设备的校验频率，要求每日头的方向是空气弹簧侧配管，而反方向开工前须进行性能校验。 是连接主风缸配管侧。
79．当制动缸活塞行程过短时，制动缸105．SW-220K转向架侧梁内腔、空气弹的容积缩小，而制动缸空气压力增大，簧支撑梁内腔与横梁内腔共同组成空气因制动力过大而抱死车轮，造成车轮踏弹簧的附加空气室。 面擦伤。 106．SW-220K型转向架的3、5位轴端80．组合式集尘器安装于制动主管与制装有碳刷式接地装置，2、4、6、8位轴动阀之间，具有截断塞门和集尘器的双端装有速度传感器的测速齿轮。
107．轴箱前盖组装后，须在车轴左端轴136．车辆制动减速过程中最容易产生抱箱前盖右上角安装标志牌，标志牌上须闸滑行的速度为5～10km／h。
刻打轴号、段代号及组装年、月、日，137．车辆制动装置在三通阀或分配阀装并加铅封。 车前，必须对制动主管和支管进行吹尘108．25T型客车制动系统主要由集成化后方可连接组装。
电空制动机、电子防滑系统、制动／缓138．客车转向架产生制动梁脱落事故的解显示器、气路控制箱-、空气管路及各主要原因之一是，闸瓦托吊与吊座的连种风缸等组成。 接圆销切断。
109．25T型客车上装设了KAX—1型客139．客车制动缸后端无漏风沟或漏风沟车行车安全监测诊断系统。 堵塞，会造成活塞缓解后缓解不到位位。 110．104集成电空制动机共设有缓解、140．制动圆销在紧急制动时被切断的主保压和制动三个电磁阀。 要原因之一是，磨耗过限。
111．104集成电空制动集成板的背面有141．车辆落成做单车试验是检查车辆总容积组合，包含有容积室、紧急室和局组装的相对运动精度。 减室。 142．制动装置上拉杆在制动时，其杆身112．KAX—1客车行车安全监测诊断系主要承受的应力是拉应力。
统，在制动方面分为车辆制动监测诊断143．手制动轴在施行卷链制动时，其轴子系统和工作状态监测子系统两大部身主要承受应力的是扭转剪切应力。 分。 144．制动杠杆在制动时由于力矩作用，113．TFXl型防滑器主要由速度传感器、其中部外侧承受拉应力，内侧承受压应TFXl防滑器主机、防滑排风阀、压力继力。 电器四大部分组成。 145．车辆在运行中作蛇行运动主要是由114．TFXl型防滑器的“诊断”和“显于车轮踏面为斜度所致。
示”两按钮除了具有本身的功能外，还146．车辆的浮沉振动和点头振动构成了具有接通电源的功能。 车辆的垂直振动。
115．25T型车侧门采用塞拉门后，在一、147．车辆横向振动表现为侧摆、侧滚和四位车端设置了调车脚蹬。 摇头三种类型。
116．密接式钩缓装置主要由车钩安装吊148．引起车辆垂直振动最基本的激振源挂系统、缓冲系统和连挂系统三大部分是轨道线路的不平顺。 组成。 149．引起车辆横向振动最基本的激振源117．25T型客车用密接式钩缓装置所用是车辆轮对作周期性的蛇行运动。 缓冲器为弹性胶泥缓冲器。 150．客车车辆评定振动加速度的最基本118．新型客车裙板装置由固定裙板、活指标是重力加速度。 动裙板和半永久裙板组成。 151．有减振阻力的工况下，车辆承载弹119．集便系统由污物收集系统、显示器、簧静挠度越大，其垂直振动性能越好。 便器、冲水按钮、冲水控制系统等组成。 152．客车转向架采用长吊杆悬挂比采用120．污物收集系统由污物箱、真空发生短吊杆悬挂的横向振动性能要好。
器、系统控制器、液位开关、应急排放153．评定铁路车辆行车安全的重要指标阀、冲水喷嘴组成。 之一是脱轨系数。
121．真空集便系统压缩空气压力为154．轮重减载率是评定车辆行车安全的500kPA(5B Ar)，空气压力开关监控压缩重要指标之一。 空气，如果压缩空气低于最小值155．车体倾斜超限易在行车中发生-脱轨3．4BAr，系统将不能正常工作。 -事故。
122．25T型客车电控气动塞拉门当车速156．圆柱螺旋弹簧在载荷作用下，簧条≥5km／h时门应自动关闭。 主要承受的是扭转剪切压力。
123．电动内端拉门具有关门防挤压功157．压力弹簧轴向刚度等于轴向载荷与能，最大防挤压力不超过100N。 轴向压缩量之比。 124．电控气动塞拉门在关闭过程中如遇158．配属铁路局、车辆段对客车的质量、障碍时，门应重新打开，5～10s后重新安全-负责。 关闭。 159．车辆段应设质量检查机构，配置专125．走廊双摆门包括门页组成、门框组职的质量检查人员，由车辆段直接管理。成和地弹簧组成。 质量检查机构应每月对全部运用列车进126．客车转向架采用H形整体构架能控行质量检查和鉴定，并做出质量分析与制转向架的蛇行运动。 评价报告，根据故障规律有针对性地开127．STl—600型闸调器利用制动和缓解展工作。 时，由控制杆头压缩调整器内弹簧，并160．超过定期检修期限的车辆(按规定在通过引导螺母、离合器等元件的机械作延期范围内和经车辆部门鉴定送厂、段用使调整螺母移动并转动而进行闸瓦间施修的客车除外)严禁编入旅客列车。 隙调整。 161．固定列车编组中的车辆供风状态必128．高磷生铁闸瓦在制动减速过程的摩须一致。 擦因数比中磷生铁闸瓦要高。 162．全列空调列车供电制式必须一致-。 129．车速超过160km／h的旅客列车要163．未安装客车轴温报警装置的客车，求采用电空制动装置。 严禁编入旅客列车。
130．密封式制动缸必须涂89D制动缸164．列车编组中，密封风挡不得与橡胶脂。 风挡或铁风挡连挂。
131．STl—600型闸调器组装后，必须在165．列车中的机车和车辆的自动制动试验台上做性能试验。 机，均应加入全列车的制动系统。 132．STl—600型闸调器装车后做单车性166．安全线及避难线上，禁止停留机车能试验前，应准备一块规格车辆-。
340mm×60mm×15mm且内圆弧半径为167．旅客列车的尾部标志应使用电。 460mm的调试垫板一块。 168．CW-200K型转向架为无摇枕结构，133．转向架构架、摇枕等大型零件加热取消了传统结构的悬吊件，由大变位空调修变形时的加热温度，应控制气弹簧-直接支撑车体。 700~800°C之间。 169．CW-200K转向架主要由构架组成、134．手制动拉杆链应做不小于26．47kN轴箱定位装置、中央悬挂装置、盘形制的拉力试验。 动装置及轴温报警装置部分组成。 135．车辆制动率的首要决定因素是车辆170．CW-200K型轴箱定位装置主要包制动滑行条件。 括轮对组成、轴承组、轴箱定位节点、双圈弹簧组和垂向减振器-等部分。
171．CW-200K型转向架空气弹簧座横向跨距为(2000±1)mm-。
172．密接式钩缓装置缓冲系统采用弹性胶泥缓冲器，优点是容量大，阻抗小，体积小，重量轻，稳定性好。
173．密接式车钩缓冲装置可以实现列车自动连挂，连挂时，要求连挂速度不大于5krn／h。
174．密接式钩缓装置需要与普通自动车钩连挂时，必须采用-过渡车钩。
175．密接式钩缓装置安装后钩高应在(880±30)mm范围内，测车钩缓冲装置高度时，应测量钩体凸锥顶点距轨面的垂直距离。
176．电动端门的操作方式分为手动操作和电动操作两种，由电动端门安装在车体上的手动／电动转换开关切换。
177．密接式车钩缓冲装置的车钩平均连挂间隙≤1．5mm。
178．25T型客车上的水阀具有延时出水和自动关闭功能，使用时用手压下压手，水开始流出，放开手后5～10s水阀自动关闭，能有效节水。
179．饮水机在冷水箱内设缺水保护电极，当冷水箱内缺水，煮水箱内电热管停止工作缺水保护。
180．冲便阀装置在冲洗循环的预定时间内开关。 (二)选择题
1．车辆零件在运行中产生的损伤一般为( A )。
A．自然磨损B．后期磨损 C．运动磨损D．折断磨损
2．车辆配件因疲劳而断裂，其旧痕表面往往( C )。
A．很平正B．很粗糙
C．呈暗灰色D．呈暗褐色
3．制动时引起荷载：车辆制动时，车体的惯性力将使前转向架的垂直荷载增加，后转向架的垂直荷载减小，同时在心盘上承受( C )水平作用。 A．侧向B．横向 C．纵向D．斜向
4．电子计算机采用的计算方法为( A )。
A．二进制B．八进制 C．十进制D．十六进制
5．KM70(KM70H)型煤炭漏斗车采用( B )传动顶锁式底门开闭装置。 A．一级B．二级 C．三级D．四级
6．( D )是微型计算机系统的输入设备。
A．CPU B．内存储器 C．主机板 D．鼠标
7．事故责任单位接到事故认定书后，于( D )内，填写“铁路交通事故处理报告表”(安监报2)，按规定上报事故认定书制作机关，并存档。
A．8日B．7日C．6日D．4日
8．因断钩导致列车分离事故的责任划分：断口旧痕时定( B )单位责任。 A．机务B．机车车辆定检 C．制造D．其他
9．每日事故的统计时间，由上一日18时至当日( D )止。 A．19时B．20时 C．21时D．18时
10．事故责任单位接到事故认定书后，如有异议，应在( D )内向签发事故认定书的机关提出重新认定的申请。 A．14日B．16日 C．17日D．8日
11．一起事故同时符合两个以上事故等级的，以( D )事故等级进行统计。 A．最低B．一般C．中D．最高
12．铁道部所属铁路运输企业，每月( A )前将安全分析总结上报铁道部安全监察司。
A．26日B．28日 C．29日D．30日
13．千斤顶在使用中，如技术规定不清时，其上升量不得超过螺杆丝扣数或活塞总高的( C )。A．1／2B．2／3C．3／4D．4／5
14．起重机的起重能力，主要由( C )决定。
A．起重机的构造
B．起重机的构造和吊臂旋转半径 C．吊臂旋转半径
D．起重机所受的力矩及倾翻力矩
15．在液压起重设备中，把传递介质的液压能转变成机械能的是( B )。 A．动力部分B．执行部分 C．控制部分D．辅助部分
16．当一辆棚车转向架破散时，使用轨道起重机起复过程中叙述错误的一项是( C )。
A．将车体整个吊起，并放置于线路外 B．组装转向架，并在靠近起重机一端的转向架上放置活动心盘
C．将车体整个吊起，在车体另一端1／2处对准活动心盘时放下
D．使车体大梁落于活动心盘卡梁板内 17．救援事故中移车法适用于( C )。 A．破损的机车车辆已报废或严重破损时 B．破损机车车辆叠压成堆时C．颠覆或脱轨的车辆大部分已离开线路，只有部分侵入限界时
D．破损机车车辆歪倒比较严重，无法采用复轨器复轨时
18．车辆脱轨适用于空车、重车挂钢丝绳的方法是挂车辆( B )。 A．头部两边角处 B．头部两侧边角处 C．两端枕梁处 D．两侧枕梁处
19．各梁翼板边缘腐蚀或个别腐蚀凹坑超限时，不作为腐蚀深度的测量依据，但须( A )。 A．焊修B．截换 C．补强D．挖补
20．牵引梁左、右旁弯不大于( C )。 A．15mmB．20mm C．25mmD．30mm
21．中梁、侧梁、枕梁、敞车上侧梁腹板、侧柱截换时须斜接，接口与梁、柱纵向中心线夹角不大于( B )。 A．30°B．45°C．60°D．90°
22．各梁腹板补强板(平形、角形)：焊结构者厚度须大于原梁腹板厚度的( C )。
A．30％B．50％ C．90％D．100％
23．上锁销杆挂钩上部圆弧、锁铁挂钩轴不得焊修，磨耗大于( A )或不能满足防跳性能要求时须更换。
A．lmmB．2mmC．3mmD．4mm 24．C级钢、E级钢钩舌护销突缘部分裂纹向销孔内延伸(突缘高度除外)大于( D )时须更换。
A．3mmB．5mmC．7mmD．10mm 25．16号车钩钩尾销托表面磨耗大于( D )时须更换。
A．2mmB．3mmC．5mmD．6mm
26．16、17号车钩支撑座新磨耗板厚度应为( D )。
A．4～8mm B．4～12mm C．4～14mm D．4～16mm 27．转K4型旁承弹性橡胶块的橡胶与钢板剥离、橡胶永久变形大于( D )时须更换。
A．lmmB．1．5rnmC．2mmD．3mm 28．转K4型转向架承载鞍与侧架导框的间隙前后之和应为( A )。
A．1．5～8mmB．2～9mm C．3～9mm D．4～9mm
29．转K2、转K4型摇枕斜楔摩擦面磨耗板材质为( D )。 A．T10B．20号钢
C．27SiMnD．0 C rl8Ni9
30．交叉杆端头螺纹损伤或滑扣时，累计不得超过( D )，毛刺须清除。 A．1扣B．1．5扣 C．2扣D．3扣
31．转K5型下旁承尼龙磨耗板( B )或顶面磨耗超限时须更换。 A．裂纹B．破损 C．腐蚀D．磨耗 32．转K6型承载鞍导框挡边两侧之和大于( B )时须更换。A．2mmB．3mmC．4mmD．5mm 33．转K6型减振弹簧内外圈自由高度差不得大于( A )。
A．2mmB．3mmC．4mmD．5mm 34．17号车钩在车钩钩头下面设有( A )，列车发生事故时仍能保持车钩的连挂性能，防止列车颠覆。 A．防脱装置B．联锁装置
C．防跳装置D．自动对中装置
35．货车车辆的技术参数是概括地介绍车辆性能和结构特点的一种指标，一般包括( B )。
A．性能参数和特殊标记 B．性能参数和主要尺寸 C．性能参数和性能标记 D．性能标记和主要尺寸 36．转K2型承载鞍支承面至弹簧承台面的距离为( D )。 A．(386．9±2)mm B．386．9+2-3mm C．(306．9±2)mm D．306．9+2-3mm
37．空重车自动调整装置横跨梁组成中，调整垫板孔径磨耗大于( D )时须更换。
A．lmmB．1．5mmC．2mmD．3mm 38．转K4型摆动装置摇动座支承内圆半径弧面与样板间隙大于( B )或裂损时须更换。A．lmmB．1．5mmC．2mmD．3mm 39．转K5型侧架导框导台单侧磨耗(含局部磨耗)深度大于( B )时，须堆焊后加工。
A．2mmB．3mmC．4mmD．5mm
40．转K6型、转K5型须使用钢质下心盘垫板，总数不超过( B )。 A．1块B．2块C．3块D．4块 41．测量车轮踏面剥离长度时，沿( C )测量。
A．剥离宽度最大 B．剥离长度最大 C．踏面圆周方向 D．剥离最大值
42．车轮踏面擦伤及局部凹陷深度不得大于( A )。A．0．5mmB．1mm C．1．5mmD．2mm
43．滚动轴承标志板刻打：轴承本次装用及一般检修单位代号，一般检修标记，为( D )栏。
A．A栏B．B栏左端 C．C栏D．D栏 44．车轮轮辋厚度D、HDS、HDZ、HDZA、E型不得小于( D )。 A．23mmB．24mm C．26mmD．28mm
45．制动梁滚子轴由外向内25mm处测量，直径磨耗大于( B )时须更换。 A．2mmB．3mmC．4mmD．5mm
46．各拉杆腐蚀、磨耗深度大于( D )时须更换。
A．15％B．20％ C．25％D．30％
47．KZW-4型空重车自动调整装置支架Φ36mm内孔磨耗后大于( A )时须更换。
A．Ф37mmB．Φ38．5mm C．Φ39mmD．Φ39．5mm
48．NSW型手制动机缓解试验时，快速逆时针方向转动手轮约( B )时须缓解。 A．30°B．40°C．50°D．60°
49．脚踏式制动机分解检修时，控制棘爪、绕链棘爪齿尖尺值的磨损大于( C )时须更换。A．0．5mmB．1．5mm C．2．5mmD．3．5mm
50．574 B 型闸瓦间隙自动调整器性能试验时(全部装用新闸瓦)，须将螺杆调至( C )。
A．200～240mm B．200—270mm C．500～550mm D．500～570mm
51．货车车辆的自重与设计标记载重的比值为车辆的( A )。 A．自重系数B．比容系数 C．构造速度D．轴重
52．货车车辆的设计容积与标记载重的比值为车辆的( B )。 A．自重系数B．比容系数 C．构造速度D．轴重
53．货车车辆设计时，允许其正常运行的最高速度为车辆的( C )。 A．自重系数B．比容系数 C．构造速度D．轴重
54．集装箱平车是指设有固定集装箱的装置，供运输集装箱的( A )车辆。 A．专用B．专有 C．专定D．专门
55．厂、段修限度是进行厂、段修时，零部件上允许存在的损伤程度的规定，是确定( A )后是否需要修理的依据。 A．损伤B．损耗 C．损失D．损害
56．16、17号车钩零部件消除焊接应力回火热处理工艺：将零部件按照要求放入回火炉内，缓慢加热到( D )，保温2～4h，打开炉盖在空气中冷却到室温。A．150～200°C B．250～300°C C．350～400°C D．500～550°C
57．转K2、转K4型斜楔摩擦面磨耗板焊装时使用A302焊条，电流为( A )。 A．140～180A B．190~2000A C．200～220A D．220~240A
58．加速缓解阀由阀套、弹簧、夹心阀、膜板、顶杆、( D )、加速活塞等组成。 A．手柄 B．活塞 C．先导阀D．止回阀
59．120型控制阀常用制动位第二阶段时，因主活塞继续上移，制动管压力经滑阀座孔、局减阀至制动缸实现第二次局减作用，当制动缸压力升至( C )时局减阀关闭。
A．20~30kPA B．30~40kPA C．50~70kPA D．80~90kPA
60．有转向架的车辆两心盘销中心线之间的距离叫做( D )。 A．全轴距 B．轮对距离 C．固定轴距D．车辆定距
61．车辆入段检修时，应将结构上的变动部分和有关( D )、侧梁及中梁下盖板的截换、挖补及补强的部位详细填入技术履历簿，并由检查、验收人员确认签字。
A．小横梁B．大横梁 C．小补助梁D．中梁 62．铸钢构架(侧架)枕采用正火或( C )热处理。
A．淬火B．冷处理 C．退火D．回火 63．当钢板厚度为6～12mm时，应采用接触，有效控制回转阻力矩在适当范围( A )。 内，可以改善车辆的曲线通过性能。 A．V形坡口 A．任何线路 B．直线 B．X形坡口 C．大半径曲线D．小半径曲线 C．双Y形或U形坡口 78．现行客货车制动缸活塞密封件为D．双U形坡口 ( D )。
64．( C )是指焊接时，焊接熔渣残留A．0形密封环B．金属密封环 于焊缝金属中。 C．密封牛皮碗D．密封橡胶碗 A．咬边B．焊瘤 79．目前我国广泛采用( C )制动机。 C．夹渣D．气孔 A．真空B．直通空气
65．脚踏式制动机缓解试验：脚脱离脚C．自动空气D．直通自动空气 蹬，将控制杆用力置于缓解位(右位)，则80．制动机的试验顺序是( D )。 止动棘爪脱离绕链棘轮，该轮在已拉紧A．列车试验、单车试验、试验台试验 的制动链作用下迅速倒转，而脚踏B．试验太试验、列车试验、单车试验 ( D )上下踏动为无效运动，起到缓解C．单车试验、列车试验、试验台试验 作用。 D．试验台试验、单车试验、列车试验 A．拉杆B．曲杆 81．车辆制动的基础制动装置采用C．连杆D．杠杆 ( B )。
66．FSW型手制动机链条输出力试验：A．拉杆传动B．杠杆及拉杆传动 将快速缓解手柄置于保压位，在主动轴C．杠杆传动D．风动传动
上用测力扳手按顺时针方向输入82．闸瓦与闸瓦托采用( B )连接。 156N2m的力矩(相当于手轮输入力为A．螺栓B．插销 556N)，链条输出力( A )10kN为合格，C．圆销D．铆钉 否则为不合格。 83．手制动轴在制动时，承受的外作用A．不小于B．不大于 力是( D )。 C．等于D．不大不小于 A．剪切力B．弯曲力
67．ECP制动系统提供瞬时的制动指令，C．扭转力D．扭转力和弯曲力 制动指令包括阶段制动缓解和再制动，84．杠杆传动的主要优点之一是( C )。 并可对软管、电缆或制动管的意外A．传动平稳B．传动比较大C．精度要( D )或故障做出适当响应。 求不高D．结构尺寸小 A．分开B．分隔 85．120型控制阀属于( C )。 C．分散D．分离 A．三压力机构控制阀
68．KZW-4G系列货车空重车自动调整B．二压力机构间接作用方式控制阀 装置制动缸压力随车辆载重变化在一定C．二压力机构直接作用方式控制阀 范围内自动无级地变化，从空车至全重D．三通阀
车任何载重下的车辆制动率均小于车辆86．356mm×254mm密封式制动缸最主( D )允许的制动率。 要的特点是( D )。 A．粘贴B．粘连 A．后盖与缸体密封性进一步改善 C．黏滞D．黏着 B．缸体内壁提高了表面质量 69．L- B 型组合式制动梁采用C．活塞与缸体间的密封性有明显的改善 ( B )。 D．前盖与缸体和活塞杆增加了密封装置 A．锻造无焊缝工艺结构 87．ST?一600型闸调器采用杠杆控制式B．轧制工艺结构 结构安装在车辆上时，闸调器应安装在C．锻造工艺结构粘滞 ( B )。 D．槽钢弓形杆结构 A．二位上拉杆 70．全车只有一个制动缸，在制动缸和B．一位上拉杆
各闸瓦之间有( A )杠杆和拉杆联结到C．制动杠杆连接拉杆处 一起散开布置在整个车架下面的，称为D．两上拉杆之间处 “散开式”。A．很多B．很少 88．120型与103型制动机的制动与缓解C．很大D．很有 波速相比( A )。 71．列车运行在坡道上产生的坡道阻力A．高于103型制动机 属于( C )阻力。 B．等于103型制动机 A．基本B．列车运行 C．低于103型制动机 C．附加D．黏着 D．与103型制动机接近
72．车辆配件因疲劳而断裂，其旧痕表89．无空重车调整装置的车辆最大制动面往往( C )。 率是按照( B )确定。 A．很平正 B．很粗糙 A．重车紧急制动，且车速在5～10kmC．呈暗灰色D．呈暗褐色 ／h条件下
73．车辆制动时，车体的惯性力将使前B．空车紧急制动，且车速减到5～10km转向架的垂直载荷增加，后转向架的垂／h条件下 直载荷减小，同时在心盘上承受( C )。 C．空车常用制动，且车速减到5～10kmA．侧向水平作用B．横向水平力 ／h条件下 C．纵向水平力D．斜向水平力 D．空车紧急制动，且车速在最高时速条74．( C )断裂，是指配件在长期交变件下 载荷作用下所引起的折损。 90．新造车辆为确保制动缸活塞行程及A．脆性B．刚性 闸调器调整螺杆伸出长度符合设计要C．疲劳D．横切 求，必须( A )。
75．选用合理的车辆制动率应从车辆处A．先按设计尺寸制作上拉杆，待通过单于( A )时来考虑。A．空车状态B．重车试验后按调整器实测螺杆伸出长度偏车状态 差修正 C．制动状态D．自然状态 B．完全按设计长度尺寸制作长接杆，不76．转K5型摆动式转向架对侧滚振动控用修正
制加强，振动转动中心降低，有效地C．通过调整转向架拉杆孔位来保证 ( B )了爬轨和脱轨的可能性。 D．通过调整上拉杆孔位来保证 A．缩小B．减小 91．调质处理是指( C )的热处理方法。 C．加大D．增大 A．淬火+正火 77．采用常接触式弹性旁承的车辆，当B．淬火+低温回火 车辆通过( D )时，刚性滚子与上旁承C．淬火+高温回火
D．淬火+中温回火 D．曲线超高、扭曲、S形以及线路不平92．耐油橡胶属于( C )。 顺 A．氯丁橡胶B．天然橡胶 108．国内外对客车转向架防止高速车辆C．丁腈橡胶D．普通橡胶 脱轨或倾覆的主要新技术有( C )。93．ZQSn3-12-5铜合金属于( B )。 A．增大承簧台横向跨度B．采用旁承载A．黄铜B．锡锌铅青铜 荷C．空气弹簧及A、B两项D．空气弹C．锡磷青铜D．锡锌铅黄铜 簧
94．NJ3226XI型轴承采用20 C 109．电动内端拉门供电电压为( D )。 rNi2Mo A 轴承钢系( D )。A．高A．DC 24V B．DC 32V 碳低合金结构钢 C．DC 40V D．DC 48V B．低碳高合金结构钢 110．电动内端拉门有电状态，关门时间C．高碳合金结构钢 为( D )。 D．低碳合金结构钢(渗碳钢) A．3～4sB．5～6s 95．钢质工件渗碳后，必须进行( A )。 C．6～7sD．6～8s A．淬火处理B．退火处理 111．要减少列车制动时车辆之间的相互C．正火处理D．回火处理 冲击，最有效的措施是( C )。 96．ZG230-450号铸钢退火或正火的目A．适应加大制动力 的之一是( D )。 B．适应减小制动力 A．提高强度 C．提高制动波速 B．降低韧性 D．采用新型缓冲器 C．消除铸造缺陷 112．轴箱定位( A )过大，使轮对与钢D．细化晶粒组织 轨间侧向冲击力增加，易造成脱轨。 97．NJ3226XI型滚动轴承采用的A．刚度B．挠度 20CrNi2MoA钢( B )。 C．柔度D．强度 A．属于合金工具钢 113．车轴热切是因为轴颈受高温变软B．具有良好的冲击韧性 后，受交变弯曲力作用而被拉长，以致C．可直接淬火并回火 切轴，这种断裂是( B )。 D．含Cr量大于l％ A．疲劳断裂B．塑性断裂 98．车辆振动加速度与( A )。A．车C．脆性断裂D．缺陷断裂
辆自振频率的平方成正比B．车辆自振114．手动双开外端拉门系统特性在环境频率成正比 海拔高度为( C )。C．车辆自振振幅的平方成正比 A．≤1000mB．≤2000m D．车辆自振频率和振幅无关 C．≤3000mD．≤3500m 99．车辆振动( A )。 115．手动双开外端拉门主要技术参数手A．强振和自振的组合 动开门力为( A )。A．≤100NB．≤B．强振与自振分别存在 110N C．强振与自振互不相干 C．≤115ND．≤120N D．自由振动 116．承载滚轮携门装置用螺钉固定在门100．车辆在运行中产生共振( A )。 页上，既可调节滚轮和防跳轮与( B )，A．对车辆危害极大 还可调节门页的高度。 B．对车辆无大碍 A．导轨的间隔 C．对车辆无危害 B．导轨的间隙 D．对车辆有一定的危害性 C．导轨的间距
101．客车车辆运行的垂直和横向平衡性D．导轨的间距或间隙 的合格指标w分别为( B )。 117．TFXl型制动防滑器具有电源自动A．2和2．5B．3和3 通断功能，当制动管压力低于( B )后C．3．5和4D．3和3．5 30min，电源指示灯灭。 102．提高转向架弹簧静挠度是通过A．150kPA B．160kPA ( C )而减小车辆垂直振动加速度。 C．200kPA D．250kPA A．吸收振动能量 118．高速转向架中采用防滑器的主要目B．减小振动振幅 的是( B )。 C．降低自振频率 A．降低轮轨间的黏着系数 D．减小自振振幅和自振频率 B．提高并保持轮轨黏着系数的稳定性 103．客车转向架油压减振器的减振阻力C．防止车辆在高速运行中打滑 ( B )。 D．保持车辆踏面和钢轨面的清洁度 A．固定不变 119．车辆制动管系安装，其管道长度B．随振动速度增大而增大 ( B )。 C．随车辆运行速度增大而增大 A．完全按设计尺寸制作 D．随枕簧压缩量增加而增大 B．除主要管道按设计尺寸外还应配制调104．油压减振器储油缸上部漏油时会使整管道 拉伸阻力( A )。 C．按现车配制
A．减小并发生由拉转压时的行程突变 D．要求主要管道现车配制 B．减小 120．STl—600型闸调器装车后其螺杆在C．增大并发生由拉转压时的行程突变 制动时，伸长值L的控制主要取决于D．增大 ( C )。
105．新制车辆应尽可能达到的脱轨系数A．控制杆头与调整器的间距A值的大指标限度( B )。 小 A．≤0．7B．≤1．0 B．制动缸活塞行程大小 C．≤1．2D．≤0．65 C．对车辆各拉杆长度的调整控制 106．评定车辆轮重减载率的第一安全限D．调整器体的转动位置 度指标( A )。 121．SW-160型转向架之定位转臂与构A．≤0．65B．≤0．6 架组装前须按基准尺寸(260±0．2)mm选C．≤1．0D．≤1．2 配，同一轮对两定位转臂之差应( A )。 107．造成车辆脱轨的主要使用因素是A．≤0．2mmB．≤0．5mm ( D )。 C．≤1.0mmD．≤1．5mm A．曲线超高和曲线扭曲 122．轮对在轨道上滚动时钢轨对轮对的B．曲线扭曲和S形曲线 切向反作用力称为( D )。 C．曲线扭曲和线路不平顺 A．制动力B．摩擦力 C．制动压力D．黏着力
123．CW-200K型转向架整车落成后其转向架上部与车体下部各零件垂直距离：横梁外侧不小于( B )(轮缘上方除外)。
A．35mmB．60mm C．45mmD．50mm
124． A M96型转向架的轴承用( C )。
A．42726，152726型
B．FAG804468～804469A型 C．进口SKF双列圆锥自密封型 D．BClB322880、BClB322881型
125． A M96型转向架的轴重是( B )。
A．≤15．5tB．≤16．5t C．≤16t D．≤15t
126． B SP客车塞拉门气路系统过滤减压阀调整值须在( B )范围内。 A．439～592kPAB．459～612kPA C．479~632kPAD．499～652kPA 127．防滑器功能代码( C )为速度传感器自检。A．81B．82C．83D．99
128．25T型客车A4-I级检修后，车体倾斜应不超过( B )。A．10mmB．20mm C．30mmD．50mm
129．油压减振器进油阀小孔过大时，( B )。
A．不会导致阻力特性不正常
B．活塞由压转拉时会产生行程突变 C．活塞由拉转压时会产生行程突变 D．活塞上、下行程在转变中均不会发生行程突变
130．各风缸裂纹更换或焊修后，须施行( B )的水压试验，不得有漏泄。 A．600kPA B．900kPA C．l000kPA D．500kPA
131．25T型客车制动装置止回阀分解组装后，反向充风600kPA，不得漏泄；正向充风，两端压力差不大于( A )。 A．20kpA B．15kpA C．30kpA D．40kPA
132．电子防滑器的排风阀一般安装在制动支管与( C )之间。A．工作风缸B．副风缸
C．制动缸D．缓解风缸 133．闸片托燕尾槽宽度磨耗超过( A )时，可焊修。A．1mmB．1．5mm C．2mmD．2.5mm
134．A2级修程中，各制动闸片剩余厚度最薄处不得小于( C )。 A．13mmB．14mm
C．15r A mD．16mm
135．25K型客车补助管更换时，长度须为( B )。
A．200～250mm B．250～300mm C．300~360mm D．350~400mm
1362检修风缸时，其腐蚀深度超过( C )时须更换。 A．30％B．40％ C．50％D．60％
1372安装折角塞门时，其中心线须与制动主管垂直中心线相交( B )。A．20°B．30°C．40°D．45°
1382制动软管水压试验时，外径膨胀率不得超过（ D． ）。
A．3％B．4％C．5％D．6％
139．单元制动缸段修时，外体腐蚀不得超过( D )。
A．1．2mmB．1．5mm C．2．0mmD．3mm 1402F8阀的阶段缓解试验要求其阶段缓解次数须达到( C )以卜。
A．3次B．4次C．5次D．6次
141．能影响高度调整阀延迟时间的因素是( D )。 A．进排气阀杆长度B．连杆长度 C．主轴直径D．硅油黏度
1422当车辆载荷变化与高度调整阀的关系描述正确的是( B )。A．载荷增加，高度调整阀发生排气作用
B．载荷增加，高度调整阀发生进气作用 C．两者无直接关系
D．载荷增加，高度调整阀延迟动作时间增加
143.25K型客车检修规程规定，在进行A2级及以上修程时，制动装置各圆销、衬套磨耗超过( A )时须更新。 A．1mmB．1．5mm C．2mmD．2．5mm
1442ST1-600型闸调器在单车试验调试中造成制动缸活塞行程不稳定的主要原因是( A )。
A．制动杠杆传动装置阻力大且不稳定 B．闸调器本身质量问题 C．制动机性能不稳定 D．调试方法不正确
145．车辆偏移量与转向架轴距的关系是（ D． ）。
A．总偏移量随轴距增大而增大 B．总偏移量随轴距增大而减小 C．外偏移量随轴距增大而增大 D．外偏移量随轴距增大而减小
146、空气弹簧转向架落车时，要求同一摇枕两侧的空气弹簧充气后的高度之差不大于（ C． ） A．5mm B．4rAm C．3mm D．2mm
147.密接式钩缓装置通过4个M38螺栓固定在车体对应安装座上，组装时应加弹簧、平垫圈及防松开口销。采用测力扳手作业，紧固扭矩为( D )。 A．100～200N2m B．200～300N．m C．300~400N·m D．800~900N·m
1482当钩舌推铁有弯曲变形，两端磨耗过甚时会导致车钧（ C． ）。 A．闭锁位置不良 B．开锁位置不良 C．全开位置不良 D．防跳作用不良
149．下锁销安装反位会导致车钩( D )。
A．闭锁位置不良 B．开锁位置不良 C．全开位置不良 D．防跳作用不良
150．车辆通过曲线时，车体中部向( A )偏移。 A．线路的内侧 B．线路的外侧 C．线路的中间 D．不变
151．DP3自动差压调整阀的故障是动作迟缓，原因( B )，处理方法拆卸并清洗。
A．阀体正常
B．阀体导常C．阀体变形 D．阀体异常 152．SW-220K型转向架轴距为( D )。 A．2100mmB．2200mm C．2400mmD．2500mm 153．SW-220K型转向架轮对定位方式为( A )无磨耗弹性轴箱定位。 A．双转臂B．单转臂 C．三转臂D．多转臂 154．SW-220K转向架的一系垂向减振器在定位转臂和构架弹簧座之间设置了油压减振器，以防止( C )的传递和减小转向架点头振动。 A．低频B．中频 C．高频D．特高频
155．一系横向减振器(型号DISPEN或
KONI)的位移为( C． )。 C．(4．5～8．0)B Ar A．160mmB．170mm D．(4．5～9．0)BAr C．190mmD．200mm 173．电控气动塞拉门在有电有气、车速156．SW-220K转向架的空气弹簧有效直( A )，且集控为开门状态时，外操作径(FZ=100kN)为(A)。装置和内操作装置均可用钥匙进行开门A．580mmB．480mm 和关门。 C．380mmD．280mm A．<5km／hB．<6km／h 157．二系横向减振器(型号 D ISPENC．<7km／hD．<8km／h 或KONI)的阻尼力系数为( C )。 174．电控气动塞拉门装置均可用钥匙进A．20kN2m／sB．30kN2m／s 行开门和关门。( D )。 C．40kN2m／sD．50kN2m／s A．外操作用四角钥匙操作，内操作用三158．抗蛇行油压减振器(型号DISPEN角钥匙操作 或KONI)的行程为( C )。 B．外操作用三角钥匙操作，内操作用四A．120mmB．220mm 角钥匙操作 C．320mmD．420mm C．外操作用四角钥匙操作，内操作用四159．高度控制阀是根据载荷的变化角钥匙操作 A．空气弹簧内压使车体保持一定高度的D．外操作用三角钥匙操作，内操作用三装置。 角钥匙操作 A．自动调整B．自动调节 (三)判断题 C．自动调控D．自动调控 1．转向架轴箱定位的作用为利用车体的160．差压阀设定的压力差为( A )。 稳定惯性牵制轴箱的横摆。( √ ) A．150kPA B．250kPA 2．ST2250型双向闸瓦间隙自动调整器C．350kPA D．450kPA 的螺杆右端是两个头的特种梯形螺纹，161．密接式折棚风挡的隔声量( D )。 外径30mm，导程28mm的非自锁螺纹。A．≥22DBA．B．≥23DBA． ( 3 ) C．≥24DBA．D．≥25DBA． 3．定检到期车须以车辆检修周期为准，162．25T型客车洗面器上设阻尼式冷热按现车检修周期标记扣修定检到期车，水阀，通过旋转( A )可调节水的冷热。 厂、段修以日为准，不得提前。( 3 ) A．侧面旋钮B．正面旋钮 4．货车段修的根本任务是：维护货车的C．上面旋钮D．左面旋钮 基本性能，保持在下次相应修程之前各163．进水过滤装置每隔离( A )进行清部状态、性能良好，延长车辆及零部件洗。 的使用寿命，减少临修，提高车辆使用A．1个月B．2个月 效率。( √ ) C．3个月D．4个月 5．所谓自动制动机是当列车分离时，各164．饮水机通水通电( A )即可连续不车辆能发生制动作用。( √ ) 断供应开水。 6．轮对的蛇行运动使其踏面得到较均匀A．15～20min 的磨耗。( √ ) B．15～25min 7．C63A型车增设4个下侧门、2个牵C．15～30min 引钩和12个绳拴，取消了侧墙上的横带D．15～35min 和端墙上的排水口。转向架部分调整了165．真空发生器用来( A )每一次系统内、外摇枕弹簧及减振弹簧高度。操作的时间，以此控制上、下真空度以( 3 ) 及监控压力。 8．C70A、C70B、C70C型车采用单浴盆A．限制B．限止 有中梁的侧壁底架共同承载结构。C．限量D．限令 ( 3 ) 166．压力开关( A )污物系统内的空气9．X6A型集装箱平车底架由中梁为T550压力。 或H512型钢组焊成鱼腹箱形结构，侧梁A．监控B．监视 为T360型钢，端梁、枕梁、横梁均由板C．监督D．监测 材组焊而成。( 3 ) 167．单向阀在真空发生泵和污物箱之间10．X6B型车可用于装载45英尺长大集装有一个单向阀，允许空气从污物箱和装箱。( √ )
污物管中排出，当空气阀关闭时，防止11．G17B型粘油罐车采用无底架、内置( A )。 蛇形加热系统结构，具有自重轻、容积A．空气反流B．空气逆流 大、加热效率高的特点。( √ ) C．空气流通D．空气堵塞 12．GYloos型罐车罐体内径为168．25T硬卧、软卧车每个便器一个污Ф2804mm，封头为DN2800mm标准圆物箱，400L，高级软卧车设( C )。 形，罐体材质为16MnR。( 3 ) A．一个污物箱B．二个污物箱 13．Kl8AX型车中梁采用310乙型钢与C．三个污物箱D．四个污物箱 筋板组焊而成的角型梁，较K18D型车169．水增压器施压于( D )的水去冲强度提高30％。采用锻钢上心盘有效避洗便器。 免了铸造心盘的裂纹现象。( 3 ) A．定时B．定额 14．L18型车车体为无中梁全钢大圆弧C．定位D．定量 包板整体焊接承载结构，由底架、侧墙、170．25T软卧车的下铺宽敞舒适，下铺端墙、漏斗、车顶、装货口盖等6个部靠背可手动( B )倾斜角度，当乘客乘件组成。( √ )
坐时，可调整靠背仰角，增加舒适度，15．D26型车主要由1个凹底架、2个中当乘客睡卧时，可将靠背放下，使靠背底架、4个小底架、8台2D轴焊接构架与问壁贴紧，增加睡卧空间。 式。( × ) A．调整B．调节 16．货车空气制动系统中与120阀配套C．调控D．调配 的副风缸的容积大于与103阀配套的副171．电控气动塞拉门的最大相对湿度为风缸。( × ) （ A． ）。 17．C76型车载重75t、容积81．8m3、A．95％B．94％ 轴重23t。( 3 ) C．93％D．92％ 18．K18AT型车底门数量4个(每侧各2172．电控气动塞拉门的风源压力为个)、传动方式二级传动顶锁机构、卸煤( D )。 方式液压为主，手动为辅。( 3 ) A．(4．5～6．0)Bar 19．L18型车装货口尺寸(长3宽)／B．(4．5～7．0)Bar (11000mm3600mm)、装货口数量4个、卸货口尺寸(长3宽)／(800rnm3
350mm)、卸货口数量4个。( √ ) 20．D15型车载重150t、轴型／轴数RE2／8、弹簧静挠度(空车／重车)18／6lmm、车辆最大宽度2900mm。( √ ) 21．货车车体由于板梁式结构能比桁架式结构承受更大的载荷，故目前的侧壁底架共同承载结构货车多为板梁式结构。( √ )
22．转K4型转向架的摇枕档位置下移，侧滚中心明显降低。( √ )
23．车体钢结构的变形修复采用的手段有：火焰矫正采用氧一乙炔焰，机械矫正在专用风压调修设备上进行。( 3 ) 24．段修时，牵引梁左、右旁弯测量方法：将等长于牵引梁长度的木直板尺贴靠于牵引梁下翼板根部并使之与两枕端梁横向中心连线平行，然后测量牵引梁端部与板尺的水平距离即为牵引梁左、右旁弯尺寸。( 3 )
25．货车上心盘原采用铸钢件，因承受着复杂的动、静态载荷，经常在上心盘中部产生裂纹，危及行车安全。( 3 ) 26．平面上心盘裂纹时可焊修，但焊前须在裂纹处钻止裂孔，沿裂纹铲坡口，并须预热，焊后进行正火热处理，以便消除内应力。( 3 )
27．对低合金高强度铸钢上心盘焊修时，须按焊修规范进行焊前预热，焊后缓冷方法进行，焊条应使用与铸钢上心盘相对应的等强度合金钢焊条。( √ ) 28．车体的变形主要有敞车侧柱的外胀和局部凹陷，端柱的外胀，上边梁的弯曲变形，各梁柱的局部弯曲，端、侧墙外胀，墙板表面的凹凸和压筋板凸筋失稳变形等。( √ )
29．下卸式排油装置主要用于G17等型粘油罐车，排油阀安装在罐体底部中央，排油阀的形式按其作用原理可分为双作用式、活塞式和球式等。( √ )
30．16、17号车钩零部件消除焊接应力回火热处理：将零部件按照要求放入回火炉内，缓慢加热到500～550℃，保温2～4h，打开炉盖在空气中冷却到室温。( √ )
31．13号、13 A 型下作用车钩防跳为22mm,且磨耗均不小于3mm。下作用车钩须有一次防跳性能，摆动下锁销组成时，防跳作用须良好。( 3 )
32．假落锁是车钩处于开锁位时，钩锁虽已落下挡住钩舌，但上锁销尚未充分落下，上锁销与车钩上锁销孔有一定间隙，上锁销杆与车钩防跳台未处于防跳状态。( 3 ) 33．转K4型转向架采用类似客车转向架的摇动台摆式机构，提高了车辆的横向动力学性能，降低了轮轨问的磨耗，提高了车辆的运行品质。( √ ) 34．转K5型转向架装用两级刚度弹簧及变摩擦减振器，减振外簧比摇枕外簧高13mm；组合式斜楔的主摩擦板采用高分子合成材料，副摩擦面材质为针状马氏体铸铁或贝氏体球墨铸铁。( √ ) 35．车辆底架故障中，最为严重的是磨耗，需要及时修理。( 3 )
36．控制型转向架基础制动倍率为6。( 3 ) 37．转K4型侧架摇动座支承安装槽底面横裂纹长度不大于60mm，其他部位的横裂纹长度不大于裂纹处断面周长的50％时焊修，焊波须高于基准面2mm，焊修后须进行热处理：小于时更换。( 3 ) 38．支撑座贯通裂纹、经过焊修再次裂纹或原焊修焊缝开裂时更换；更换时不得伤及侧架母材。( √ )
39．转8A 、转8AG、转8G、转K1、控制型摇枕斜楔摩擦面磨耗板焊装时使用J506焊条，电流为180～220 A 。( 3 )
40．控制型转向架下心盘采用坐入式结构，直径增大，可以减小裂纹和方便组装。( × )
41．提速转向架采用两级刚度弹簧后，弹簧的静挠度得到了提高；当作用在弹簧上的载荷较大(重车)时，内、外弹簧分开承载，弹簧刚度较大。( 3 )
42．心盘裂纹可施行焊修，但焊前须在裂纹末端钻止裂孔，沿裂纹铲坡口，预热后焊修，焊后进行正火热处理，以便消除内应力。( √ )
43．车轴在轴颈卸荷槽、车轴轴身易发生裂纹。( √ )
44．52226X2-2RZ型滚动轴承轮廓尺寸与原197726型轴承相同，仍采用钢保持架，滚子由每列22粒减少为每列20粒。( 3 )
45．轴向游隙其作用是避免滚子端部与内、外圈挡边的经常摩擦，保证轴承在转向架倾斜或轮对蛇行运动时正常工作，防止车辆通过曲线时滚子被卡。( √ )
46．全车只有一个制动缸，在制动缸和各闸瓦之间有很多杠杆和拉杆联接到一起散开布置在整个车架下面的，称为“散开式”。( √ )
47．8AG、转8G型转向架的下拉杆还要从交叉支撑组成的中间连接体中部穿过，采用中部圆钢的下拉杆结构。( 3 )
48．调整制动缸活塞行程时，基础制动装置在制动时闸瓦须抱轮，移动杠杆与杠杆托的游动间隙不小于50mm，移动杠杆不得倒向车轴一侧。( 3 )
49．120型控制阀采用了间接作用方式，缩短了初充气时间。( 3 )
50．如缓解波速较高，则在一定程度上可以防止在车钩问产生相当大的拉伸冲击力，从而避免发生拉断车钩。( √ ) 51．ECP制动系统在我国主要应用于大秦线重载单元列车，编组200辆以上，车辆轴重为25t，总重为100t，采用动力集中牵引方式，与现有120型制动机兼容。( √ )
52．FSW型制动机组装后的制动功能试验：快速缓解手柄置于保压位，顺时针方向转动手轮，能产生和保持制动力为合格，否则为不合格。( √ )
53．NSW型手制动机组装后的锁闭功能试验：用四角钥匙顺时针方向转动时须锁闭，逆时针方向转动时须开锁。( 3 )
54．微机集中控制单车试验器主要由以下9个部件组成：电磁换向阀组、压力传感器、阀组提升机、工业控制计算机、对讲机、无线收发装置、接口电路、转换电路和阀组扣压试验装置。( √ ) 55．货车标签由微带天线、反射调制控制器、编码器、微处理器和存储器等构成。( √ )
56．客货车制动时制动主管最大减压量均不大于140kPA。( 3 )
57．货车车辆段修落成时上、下心盘之间的螺栓与铆钉垂直相对距离不小于3mm。( × )
58．货车段修落成后车体端部同一端梁上平面与轨面的垂直距离左、右相差不大于20mm(无端梁上盖板的车辆，可换算成在两侧梁下平面处测量)。( √ ) 59．上作用车钩钩提杆左、右横动量均为30～50mm(当车钩纵向中心与车体纵向中心重合时，以上锁销孔纵向中心与钩提杆头部纵向中心重合时为基准)，不符时移动钩提杆座调整。( √ )
60．车钩须进行三态作用试验。16、17号车钩闭锁位时下锁销杆上孔须整体可见。( × )