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deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*8*8/(5*0.7*8)=11 9) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.667*231.151/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100) =0.1896mm ≤ 0.30, 满足规范要求 6.支座右方向裂缝 1) 计算荷载效应
Mox = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2 = 0.0570*(4.500+1.00*2.000)*3.32 = 4.038 kN*m
2) 光面钢筋,所以取值vi=0.7 3) 因为C < 20，所以取C = 20
4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =4.038×106/(0.87*80*251) =231.151N/mm
5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2 ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4) =251/50000 = 0.0050
因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*1.540/(0.0100*231.151) =0.667
7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/200 =5
8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di) =5*8*8/(5*0.7*8)=11 9) 计算最大裂缝宽度
ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)
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=1.9*0.667*231.151/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100) =0.1896mm ≤ 0.30, 满足规范要求
2.6承载力验算
2.6.1在纵墙受压承载力验算
所有纵墙
1、计算截面特征值：
从第一层到第四层的截面特征：
采用MU10， M7.5 f=1.79N/mm2 a0=0.149m A=0.37×1.65=0.611m2 2.定计算方案
已知：横墙最大间距S=4.2m＜32m
横墙洞口水平面积不超过横墙截面面积的50% 横墙厚度为370mm＞180mm
横墙长度(3.3×2+5.1+0.37)＞0.5(2.8×6+0.9+0.85)=9.31m 满足《砌体规范》刚性方案，按刚性方案设计。 3、墙体自重
第四层Ⅰ-Ⅰ截面以上370mm墙体自重（高度为0.5+0.12+0.02=0.64m） 其中0.3KN/m2为窗的标准值 为8.44×3.9×0.64=21.07KN Ⅱ-Ⅱ到Ⅰ-Ⅰ截面370mm墙体自重为:
Nd1= Nd2= Nd3= Nd4= Nd5= Nd6= 3.9×2.8×8.44-1.5×2.25×8.44+ 1.2×1.5×2.25×0.3=64.89KN(其中0.3KN/m2为窗的标准值) q=1.2×0.3×0.4×25=3.6KN/m 4、内力分析 屋面传来的集中荷载
Np7=3.9×1.8×(5.5+0.95)+1.8×3.6=51.76KN
当计算截面以上楼层为2-3层时折减系数为0.85,4-5层时折减系数为0.70(乘以活荷载)
楼面传来的集中荷载折减系数为0.85,
5.Np1=Np2=Np3=Np4=Np5=Np6=3.9×1.8×(5.84+0.85×4.2)+1.8×3.6=72.54KN
折减系数为0.7时,
Np1′=Np2′=Np3′=Np4′=Np5′=3.9×1.8×(5.84+0.7×4.2)+1.8×
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3.6=68.12KN
第1-4层墙顶大梁反力偏心距为 ep=d/2-0.4a0=370/2-0.4×149=125mm 6、内力组合及截面验算
a)第三层墙体 从第三层开始验算，假定三层及三层以上各层墙体均采用M7.5砂浆,取两个控制截面进行验算,上截面Ⅰ-Ⅰ为墙体顶部位于大梁底的砌体截面,下截面Ⅱ-Ⅱ为墙体下部截面。
第三层Ⅰ-Ⅰ截面内力组合及承载力验算
NⅠ-3= Np6+Np5+Np4+Np3++Nd6+Nd5+Nd4=51.76+72.54×4+17.78+64.89×4=620.26KN
MⅠ-3=Np3×ep=72.54×125=9067.5KN.mm A=370×1650=600010mm2
墙的计算高度S=3.6+4.2=7.8m (查表) S＞2H=5.8m H0=1.0H=2.8m
β= H0/h=2800/370=7.58 μ1=1.0
μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×4500/7800=0.77＞0.7 取0.77
β＜μ1μ2[β]=1.0×0.77×26=20.02 满足要求。
e= MⅠ-3/ NⅠ-3=9067.5/619.26=14.64mm e/h=14.64/370=0.039
由M7.5 e/h=0.039 β=7.58 ψ=0.85 符合线性插入法 表3-5 影响系数φ（砂浆强度等级≥M5） β 6 7.58
8
0.025 0.91 0.87
e/h 0.039 0.882 ψ 0.842
0.05 0.86 0.82
Nu=ψAf=0.85×0.61×1.79×103=928.12KN＞NⅠ-3=619.26KN 截面承载力满足要求。
第三层Ⅱ-Ⅱ截面内力组合及承载力计算
NⅡ-3=NⅠ-3+Nd3=619.26+64.89=684.15KN MⅡ-Ⅱ=0
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M7.5 e/h=0 β=7.58 ψ=0.918 符合线性插入法
Nu=ψAf=0.918×0.61×1.79×103=1002KN＞NⅡ-3 b)第二层墙体
第二层Ⅰ-Ⅰ截面内力组合及承载力验算 NⅠ-2=NⅡ-3+Np2=684.15+72.54=756.69KN MⅠ-2=Np2ep=72.54×125=9067.5KN.mm e=MⅠ-2/NⅠ-2=9067.5/756.59=11.98mm e/h=11.98/370=0.032
M7.5 e/h=0.032 β=7.58 ψ=0.864 符合线性插入法 表3-6 影响系数φ（砂浆强度等级≥M5）
β 6 7.58 8
0.025 0.91 0.87
e/h 0.032 0.896 ψ 0.856
0.05 0.86 0.82
Nu=ψAf=0.864×0.61×1.79×103=943.4KN＞NⅠ-2=756.69KN 截面承载力满足要求。
第二层Ⅱ-Ⅱ截面内力组合及承载力验算：
NⅡ-2=NⅠ-2+Nd2=756.69+64.89=821.59KN MⅡ-Ⅱ=0
M7.5 e/h=0 β=7.58 ψ=0.0918 符合线性插入法
Nu=ψAf=0.918×0.61×1.79×103=1002KN＞NⅡ-2=821.59KN 截面承载力满足要求。 c)底层墙体
底层Ⅰ-Ⅰ截面内力组合及承载力计算
因截面以上楼盖有四层,活荷载折减系数为0.7,把NP改为NP
NⅠ-1=NⅡ-2-(Np2+Np3+Np4+Np5+Np6)+(Np1′+Np2′+Np3′+Np4′+Np5′+Np6′)
=821.59-(72.54×5)+(68.12×6)=867.61KN MⅠ-1=Np1×ep=72.54×125=9067.5KN.mm e=MⅠ-1/NⅠ-1=9067.5/867.61=10.45mm e/h=10.45/370=0.028
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ψ=0.872 M7.5 β=7.58 ψ=0.872 符合线性插入法 表3-7 影响系数φ（砂浆强度等级≥M5）
β
0.025
6 7.58 8
0.91 0.87
0.032 0.904 ψ 0.864
0.05 0.86 0.82
e/h
Nu=ψAf=0.872×0.61×1.79×103=952.14KN＞NⅠ-1=867.61KN 截面承载力满足要求。
底层Ⅱ-Ⅱ截面内力组合及承载力验算：
NⅡ-1=NⅠ-1+Nd1=867.61+64.89=932.5KN MⅡ-Ⅱ=0
M7.5 e/h=0 β=7.58 ψ=0.0918 符合线性插入法 Nu=ψAf=0.918×0.61×1.79×103=1002KN＞NⅡ-1=932.5KN 截面承载力满足要求。
2.6.2横墙受压承载力验算
1、高厚比验算：S=5.1m 2H＞S＞H(1-6层) 所以H0=0.4S+0.2H=0.4×5.1+0.2×2.8=2.6m
β=H0/h=2600/370=7.03＜μ1μ2[β]=1.0×1.0×26=26 满足要求
底层高厚比验算:H0=0.4S+0.2H=0.4×5.1+0.2(2.8+0.85)=2.77m β= H0/h=2770/370=7.49＜μ1μ2[β]=1.0×1.0×26=26 满足要求。
2、内力分析 方法同纵墙计算相同 a)屋面传来的集中荷载
Np7=4.35×1.8×(5.5+0.95)+1.8×3.6=56.98KN
当计算截面以上楼层为2-3层时折减系数为0.85,4-5层时折减 系数为0.70(乘以活荷载) b)楼面传来的集中荷载 折减系数为0.85,
Np1=Np2=Np3=Np4=Np5=Np6=4.35×1.8×(5.84+0.85×4.2)+1.8×3.6=80.16KN
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