⑥为了加强顶部的整体性，在支架顶部托撑与钢管连接处下10 cm横桥向设横向钢管，在横向钢管扣件的下部紧设纵向钢管，要求横向钢管扣件紧贴在纵向钢管扣件之上，再在纵向钢管扣件下紧贴着增设一个加强扣件，这样就能保证横向钢管与竖向钢管的扣件连接具有足够的强度来承受施工荷载。
为了施工方便和安全，分别在4及8号的外侧搭设工作梯，并在支架两侧设置1.2m宽的工作、检查平台，工作梯和平台均要安装1.2m高的护栏。施工前，把支架设计和相关杆件的检算结果，报监理工程师批准后方可执行。
(2)扣件式支架组拼应注意以下几点：
①组拼前对支墩基础及顶面高程、中线、跨度进行复核。 ②搭设前应选配好立杆、横杆、扣件、托撑的规格及数量。
③硬化后的基底上根据桥梁中线及跨度对立杆进行放线定位，所有纵横向连接扣件必须确认其牢固，并安排专职人员进行复查并验收签认。
3、支架检算
(1)木材物理性能指标（计算值）：
弹性模量：E=6.0×103MPa，静曲强度f=25MPa 容许挠度：木胶合板面[δ]≤L1/400(清水混凝土) 木模板主肋[δ]≤1.5mm≤L2/500（表板纤维方向） 模板支撑钢楞[δ]≤1.0mm≤L3/1000（模板主楞方向） (2)荷载计算
① qGIK（模板支撑架自重按下式计算） qGIK=0.038×n×H0
n：为横杆和斜杆设置的系数，其值分别取3.0（h＞杆距I）、3.5（h=I）或4.0（h＜I，本次计算n=4（偏于安全考虑）；
Φ48×3.5钢管单位自重（0. 038kN/m） H0：搭设高度H0=7.0m
由上可知NGIK=0.038×n×H0=0.038×4×7=1.368kN ②qG2K（钢筋混凝土自重在立杆中产生的轴力）
钢筋混凝土自重：考虑在腹板位置钢筋及混凝土相对集中，荷载较大，以此位置做为荷载计算的依据。
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梁板处每m混凝土重（按不利截面）：
11*1.8+（0.15+0.45）*2.5/2*2-2.733*0.93*3=13.675m3
每m3混凝土按24kN计，则13.675×24=328.198kN，每m2受力为：328.198÷11（按荷载集中安全考虑）=29.84kN/m2
本桥钢筋总量为294.6吨，桥长72米，左幅底板宽11米，右幅底板宽7米，则梁板每m钢筋（按平均重量计算，集中于底板受力）：294.6/72=4.1
每m2受力为：4.1÷(11+7)=0.23kN/m2
梁板每m模板及方木重：按0.5kN/m2进行计算 则NG2K=29.84+0.23+0.5=30.57kN/m2
③qQK施工人员、小型机具及砼振捣产生的荷载按3kN/m2考虑 ④荷载设计值：
qf=1.2×qG2K+1.4×qQK=1.2×30.57+1.4×3 =40.88kN/m2=0.04088N/mm2
(3)模板面板检算
取b=1mm宽板带（面板为15mm厚竹夹板即h=75mm作为计算单元），则 I=b×h3/12=1×753/12=3.52×104mm4 W=b×h2/6=1×752/6=937.5mm3
荷载：qf=0.04088×1=0.04088N/mm
模板取次楞间距300mm按三跨连续梁进行计算： 取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得 M=Km×qfl2=0.078×0.04088×3002=287N/m 强度检算：
σ=M/W=287÷937.5=0.306N/mm2＜[σ]/1.55=25/1.55 =16.1 N/mm，强度满足要求。 挠度检算：
f=kf×(qkl4)÷(100×EI)
=0.644×0.04088×3004÷(100×6.0×103×3.52×104) =0.01mm<[f]=L/400=300/400=0.45mm (4)次楞检算
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竹胶板次楞采用10×10cm方木（I=8.334×106mm4，W=1.67×105mm3）次楞间距为300mm，主楞间距为600m
荷载计算：
qf=0.04088×300=12.26N/mm 按三垮连续梁进行计算
取弯距系数Km=0.078，挠度系数Kf=0.644得M=Km×qfl2=0.078×12.26×6002 = 344261N.m 强度检算：
б=M/W=344261÷1.67×105=2.06N/mm2
2.06N/mm2＜[б]/1.55=25/1.55=16.1N/mm2，强度满足要求。 挠度检算：
f＝Kfqfl4/(100EI)=0.644×12.26×6004/(100×6×103×8.334×106)＝0.2mm＜[δ]＝1.5mm，挠度满足要求
(5)主楞检算
主楞采用槽钢检算（I=297×104mm4，W=49.4×103mm3，E=210×103N/mm2，[σ]＝200N/mm2）主楞间距600mm，立杆间距600mm
荷载计算：
qf=0.04088×600=24.53N/mm取弯距系数Km=0.078,挠度系数Kf=0.644得 M=Km×qf12=0.078×24.53×6002=688802N*m 强度检算：
σ=M/W=688802/（49.4×103）=14N/mm2＜[σ]=200N/mm2，强度满足要求。 挠度检算：（按简支结构）
f=5qfl4/(384EI)=5×24.53×6004/(384×210×103×2.97×106) =0.066mm＜[f]=L/400=600/400=1.5mm 挠度满足要求
(6)单根立杆受力计算
立杆搭设间距为：纵桥向60cm，横桥向60cm。横杆层与层之间的距离（步距）为0.9 m，现只验算其0.9m一般钢管支架的稳定性和受力情况：
立杆简化为两端铰接，计算图式如下：
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N 900mm N
按箱梁最不利荷载（箱梁的中腹板与中横梁交界）中心处计算 NG1＝0.6m×1.8m×24KN/m3×0.6m+0.23×0.6m×0.6m
＝15.552+0.084＝15.63kN（每根立杆承受混凝土及钢筋重） NG2＝0.5 kN/m 2×0.6m×0.6m+0.038×4×0.9＝0.317kN (钢管脚手架及构配件自重)
NQi＝3kN/m2×0.6m×0.6m=1.08kN N＝1.2×(NG1+NG2)+1.4×NQi (单根轴向力) ＝1.2×(15.63+0.317)+1.4×1.08＝20.65KN Φ的取值根据
钢管排架采用Φ48×3.5mm钢材Q235，立杆Φ48mm钢管：自重3.84kg/m，断面积A＝4.89cm2，钢材的强度为2.05×105MPa，立杆长度H＝90cm，立杆两端按铰接，无连接墙立杆长度系数采用μ＝1.0
i=√(D2+d2)/4=0.0164
立杆长细比λ＝μH/r=1.0×90/1.64＝55
查看杆轴心受压稳定系数Φ＝0.88（碗扣式脚手架安全技术规范） ΦAf=0.88×4.89×2.05×105=88.21kN
N＝20.65≤ΦAf（满足要求）,保险系数为88.21/20.65=4.27 (7)地基承载力计算：
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满堂支架基础是通过下托支载在100mm×100mm×10mm的钢板，把支架承力传递给水泥硬化层，通过从C15砼硬化层传给地基，经过试验室对地基做承载力试验下卧层达到σ地＝300kPa。
支托接触地面面积，按主要承重部位腹板下单根计算 A＝0.1×0.1＝0.01m2 所需最小地基承载力为
σ砼=P/A=20.65/0.01=2065kPa ＝2.065MPa＜15MPa（C15砼的强度），满足强度要求。
硬化层厚度10cm，按1：1.5应力扩散计算，基底面受力边长为0.1+0.15+0.15=0.4
米，受力面积为
0.4*0.4=0.16，σ
地=
P/A=20.65/0.16=129kPa＜300 kPa。
其它匝道桥的荷载比主线桥均小，均采用一样的脚手架参数，因此本方案不再检算。
第六章 施工组织机构及主要管理人员职责
为确保工期、质量和施工安全，项目部成立了BB互通现浇箱梁施工安全领导小组，并配专业制梁作业队独立施工，由项目部统一管理和协调。小组强化安检机构，配置素质较高的安检工程师，项目经理部配置安质部长1名，专职安全工程师1名。项目经理部保证安检工程师的工作权力，完善以安检工程师为骨干的安全检查体系，做到处处有检查，处处有落实，将安全事故消灭于萌芽状态。认真履行《条例》所规定的各项安全生产责任，建立有关安全生产管理制度，保证安全生产必要的资源投入。
箱梁施工安全领导小组： 组 长： 副组长： 组 员：
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