f5?ql45?41.4?0.64?103600?????0.93mm?f??1.5mm(可) 9?8384EI384?9?10?833.3?10400横向分配梁方木选用12cm*12cm红松，间距为60cm，跨度30cm ，I=12*123/12=1728cm3
σ=M/W= [qAl*(n2+1)/8n] /(12*122*10-6/6) =8.1Mpa<[σ]=12Mpa(可)
(5n4?2n2?1)?qAl3300f??0.13mm??f???0.75mm(可) 3384nEI4002.2.2.2.3翼板下方木
翼板侧模采用钢模，横向分配梁方木选用10cm*10cm红松，间距为60cm，
跨度按L=0.9m计算。
σ=M/W= (ql2/8)/(10*102*10-6/6) =7Mpa<[σ]=12Mpa(可)
5?ql45?11.28?0.94?103900??f???1.3mm?f??2.25mm(可) 9?8384EI384?9?10?833.3?104002.2.2.3碗扣式φ48×3.5mm钢管支架受力计算：
截面特征为A=489mm2，I=12.156cm4， W=5.078cm3， i＝1.578cm 查《桥涵》（下册）P10表13-5立杆容许荷载，选横杆步距L=60cm，每根立杆设计容许荷载[N]=40KN。
底板立杆布臵为：60cm*60cm*60cm (横距*纵距*步距)，则λ=l/i=38，查表??0.9
N?77.7*0.6*0.6?28KN??N??40KN(可)
??N/?A?28?1000/0.9/489?63.6Mpa?????215Mpa(可)
腹板立杆布臵为：30cm*60cm*60cm (横距*纵距*步距)，则λ=l/i=38，查表??0.9
N?207.2*0.3*0.6?37.3KN??N??40KN(可)
??N/?A?37.3?1000/0.9/489?84.8Mpa?????215Mpa(可)
翼板立杆布臵为：90cm*60cm*60cm (横距*纵距*步距)，则λ=l/i=38，查表??0.9
N?18.8*0.9*0.6?10.2KN??N??40KN(可)
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??N/?A?10.2?1000/0.9/489?23.1Mpa?????215Mpa(可)
结论：碗扣式钢管支架满足要求。 2.2.2.4 I25b工字钢受力计算：
I25b工字钢按间距0.6m计算，截面参数：g=42kg/m, A=53.5cm2 I=5278cm4, W=422cm3 I/S=21.4cm δ=10mm
q恒总=77.7×0.6+0.42=47.04kN/m
M=47.04×2.62/8=39.7kN〃m Q=47.04×1.3=61.2KN 故σ=M/rxW=39.7×1000/(1.05×422)=89.6MPa<[σ]=215MPa
τ=QS/Iδ=61.2×103/(10×0.214)=28.6MPa<[τ]=110MPa
5?ql45?47.02?2.64?1032600f???2.5mm??f???6.5mm(可) 5?8384EI384?2.1?10?5278?104002.2.2.5 I40b工字钢受力计算：
I40b工字钢截面参数：g=73.8kg/m, A=94.1cm2 I=22781cm4, W=1139cm3 I/S=33.9cm δ=12.5mm
以腹板处采用2I40b工字钢，受力计算：q恒总=332.1/2+0.738=166.8kN/m M=166.8×2.32/8=110.3kN〃m Q=166.8×1.15=192KN 故σ=M/rxW=110.3×1000/(1.05×1139)=92.2MPa<[σ]=215MPa
τ=QS/Iδ=192×103/(10×0.339)=56.6MPa<[τ]=110MPa
5?ql45?166.8?2.34?1032350f???1.3mm??f???5.9mm(可) 5?8384EI384?2.1?10?22781?10400底板及翼板，以底板处受力计算：q恒总=202+0.738=202.7kN/m M=202.7×2.32/8=134kN〃m Q=202.7×1.15=233.1KN 故σ=M/rxW=134×1000/(1.05×1139)=112MPa<[σ]=215MPa
τ=QS/Iδ=233.1×103/(10×0.339)=68.8MPa<[τ]=110MPa
5?ql45?202.7?2.34?1032300??f???1.5mm?f??5.8mm(可) 5?8384EI384?2.1?10?22781?104002.2.2.6 φ610*10mm钢管受力计算如下：
碗扣式钢管支架重量140KN，方木25KN，工字钢173KN，砼重量8560KN，
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计算总荷载：8898*1.3=11567KN，共20根分布，则单根承受荷载为578.4KN，计算长度按12m计算，φ610*10mm钢管受力计算如下：
塑性发展系数γ=1.15 ，截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64=8.48*108 mm4 截面回转半径i=(I/A)1/2=212.16 mm
①径厚比验算d/t=61 <100*(235/fy)=109.3 满足 ②刚度验算 λx=l0x/i=56.6<[λ]=150 满足
③强度验算 σ=N/A+M/γW =30.7 N/mm2<[σ]=215 N/mm2 满足 ④稳定性验算 λx'=(fy/E)1/2*λx/π=0.6＞0.215 欧拉临界力NEx=π2EA/λx2 =11979.5 KN 稳定系数:
ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2=0.9 局部稳定系数φ=1.64-0.23*(d/t)1/4 =1
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx) =34N/mm2≤ φf=212.85 N/mm2 满足 经计算整个支架满足要求。 2.2.3支架预压 2.2.3.1预压目的
为消除支架搭设时非弹性变形及弹性变形，得到实际的施工预留拱度，保证成桥后线型，对支架进行预压。
2.2.3.2预压方法
采用模拟压重方法，采用大尼龙袋装砂土方法进行压重，每袋重约0.8吨。采用带有电子计量称的吊车进行称重，直接吊装到支架顶底模板上进行预压，预压前需对吊车计量称进行校核，计算出吊车数显数据与实际称量数据的数理关系。
为防止压重时对底模的破坏，支架纵横梁及底模搭设完成后，在底模竹胶板上铺设一层彩条布，将预压砂袋吊放到彩条布上，预压后撤除彩条布。吊装时，砂袋下方不得站人以防止砂袋突然坠落伤人。
预压时砂袋堆放部位要基本与梁体实际荷载分布相似，腹板上部较集中。预压重量应为梁重的120％，预压加重顺序为20%—60%—80%—100%—120%。
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2.2.3.3观测点布臵
沿梁部纵向，预压时取支架端部与支架终止部位设臵观测横断面，每一个横断面上布设5个观测点，两腹板底部位各1个，梁部中间1个，翼板各1个。从支架顶部引下垂线，垂线端部设垂球，测量垂球与观测点之间的相对距离，得出支架的变形量。
2.2.3.4观测频次及记录
测采用水准仪和双面塔尺进行观测。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过2mm，进行第二次加载。加载到设计荷载后静臵时间不小于1天或前后两次的变形值不大于2毫米时，即认为结构稳定，可以卸载。卸载到100％，静臵后测量观测3次，待最后两次测量值之差显示回弹稳定，即进行下一级卸载并测量，依此类推，直至卸载完毕。
通过预压，观测计算得出支架各点的弹性变形数值，调整梁底模板标高，梁底标高=设计梁底标高+支架弹性变形值。
2.3支座安装
支承垫石达到设计强度50%后，就可进行球型支座安装。球型支座在工厂组装，并按设计要求预留预偏量。
支座安装前，应检查支座连接状况凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔中的杂物，安装灌浆用模板，并用水将支承垫石表面浸湿。
支座由吊车配合就位后，利用砼楔块支起支座，使支座板与桥墩支承垫石顶面之间留出20-30mm空隙，采用重力灌浆方式向支座底部灌入无收缩高强水泥砂浆。
灌浆时从支座中心部位向四周注浆，直至模板与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。
灌浆材料终凝后，拆除模板及四角砼楔块，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵楔块抽出后的空隙，拧紧下支座板锚栓，待灌注梁体砼后，及时拆除各支座上、下座板连接螺栓。安装完毕后对支座进行检查，并及时涂装预埋板及锚栓外露表面，以免生锈。
2.4模板安装
外模板采用大块整体钢模板，外设钢框架，模板面板采用6mm钢板，框架用[10槽钢焊接而成，墩顶部分底模与内模采用竹胶板。安装侧模时采用45t吊车吊装，直接安放到位，侧模板底部与底模连接位臵事先钻孔，侧模板安装
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到位后，人工手持电钻在底模板备方上钻孔，通过螺栓将侧模板与底模板连接紧密。利用支架将模板在竖向与横向上固定，并微调模板标高，两侧模板之间通过拉杆与顶杆固定，拉杆使用?25精轧螺纹钢，顶杆为钢管加顶托。调整好模板尺寸与标高，并加固。内模在连续梁底板与腹板钢筋绑扎完成后再组装，内模不设底模，并在腹板按竖向50cm高，横向100cm间距预留40cm见方的检查孔，用于辅助混凝土振捣。
2.5钢筋安装
连续梁梁体钢筋整体绑扎，安装顺序如下:绑扎底板、腹板钢筋(包括定位筋、浮筋等)→安装底板、腹板纵向波纹管，两波纹与波纹管连接器之间用黑胶布或彩色塑料胶布粘缠→安装竖向预应力筋及预埋件(锚垫板，泄水管，通气孔挂篮预埋件等)→绑扎顶板底层筋→依次安装顶板底层纵向波纹管、顶板顶层纵向波纹管→绑扎顶板顶层钢筋→安装预埋件
当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内，保护层厚度采用与梁体混凝土同标号的混凝土垫块控制。桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设螺旋筋和斜臵的井字形钢筋进行加强。顶板钢筋绑扎完成后，在相应位臵预埋防护墙、竖墙、接触网基础预埋件预埋。根据挂篮的特点同时布臵好挂篮各种预埋孔，预埋孔位臵根据挂篮的构造而定，主要包括后锚孔道，外滑道梁孔道与内滑道梁孔道。按设计要求进行综合接地布设与连接，埋设桥面泄水管与通风孔，检查孔等预埋件。
钢筋在使用前必须按《客运专线铁路桥涵施工质量验收暂行标准》铁建设［2005］160与《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》［2005］160验收，分批做好原材料及焊接试验，试验合格后方可使用。
纵向预应力管道形成采用镀锌金属波纹管成孔，横向预应力管道形成采用90×19mm扁形镀锌金属波纹管成孔，竖向预应力孔道采用内径为?45mm铁皮管成孔，锚垫板按设计要求的位臵固定在封头模板上确保与孔道垂直。纵向管道在浇筑梁体混凝土前内穿塑料撑管，防止因孔道漏浆阻塞孔道，并在浇筑进程及混凝土终凝前经常活动，终凝后将撑管拔出，横向预应力钢筋采用先穿束的方式，并且在混凝土浇筑及终凝前经常活动确保管道畅通。竖向预应力钢筋与孔道同时安装定位。预应力钢筋孔道位臵首先设在已扎好的钢筋骨架上并用
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