当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。
十一、主梁模板、支撑计算书（恒智天成安全计算软件，钢管采用Φ48×3.5）
一、参数信息
1.模板构造及支撑参数
(一) 构造参数
梁截面宽度B：0.2m；梁截面高度D：0.6m； 楼层高度H：3m；结构表面要求：外露；
混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.4m； 考虑梁两侧的楼板荷载； (二) 支撑参数 (1) 立柱
立柱缺口占总面积的百分数：8%； 立柱中间设置纵横向拉条；
立柱间距：0.4m；立柱高度：2.302m； 材料：Φ85圆木；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (2) 帽木
帽木长度：400mm； 材料：50×80方木；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (3) 斜撑
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斜撑与立柱交点到帽木距离：600mm； 材料：50×80方木；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值G32k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m；
梁侧模板自重标准值G2
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1k：0.5kN/m；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；
梁底模板自重标准值G21k：0.5kN/m；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数
面板采用山樟(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数
材料：2根50×80木方（宽度×高度mm）； 间距(mm)：150,200；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 次楞参数
材料：2根50×100矩形木楞； 间距(mm)：400；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数
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加固楞采用穿梁螺栓支拉；
螺栓直径：M12；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：150,200；
4.梁底模板参数
搭设形式为：帽木直接托顶梁底模板；
面板采用山樟(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.480m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 480×183/12= 2.333×105mm4； W = 480×182/6 = 2.592×104mm3；
1.荷载计算及组合
(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=14.400 kN/m2
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新浇砼作用于模板的最大侧压力G2
4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k
Q2k=4kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合： q=12.933×0.48=6.208kN/m； 计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=9.236kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.48=9.124kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.48=9.236kN/m；
2.面板抗弯强度计算
σ ＝ M/W < [f]
其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.592×104mm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.125ql2=1.847×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=9.236kN/m；
面板计算跨度: l = 400.000mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.847×105 / 2.592×104=7.127N/mm2；实际弯曲应力计算值 σ=7.127N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算
ν =5ql4/(384EI)≤[ν]
其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 6.208 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 2.333×105mm4； 容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400=1.000mm；
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面板的最大挠度计算值: ν= 5×6.208×400.000/(384×11500×2.333×10) = 0.771 mm；
实际最大挠度计算值: ν=0.771mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.000mm，满足要求！
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三、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距400mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×416.67×104= 8.333×106 mm4； W=2×83.33×103= 1.667×105 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=12.933×0.400=5.173kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 底部荷载：
q=max（q1，q2）=7.697kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.400=7.603kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.400=7.697kN/m；
顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×4×0.400=1.411kN/m；
(二) 内力计算
次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
7.697kN/m1.411kN/m150200130
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