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横向栓结对拉成网状整体，形成悬臂梁0#块的底模施工平台。A类工字钢型号为I36b型，共铺设18片A类工字钢。
③ B类工字钢施工
在墩身两侧悬出的A类工字钢上铺设顺桥向B类工字钢，并用[80槽钢横向栓结对拉成网状整体，形成悬臂梁0#块的侧模施工平台。该B类工字钢型号为I36b型，长14m，间距0.60~0.65m，共铺设8根B类工字钢。
⑶ 钢管桩预压
荷载试验采用相当于0、1#块梁重及施工荷载1.2倍的重量预压，采用灌水砂袋作压重荷载；在预压前计算出不同单位横断面上荷载分布情况，砂袋堆放时按照单位横断面荷载分布情况进行堆放，以便能真正模拟混凝土荷载，达到预压的目的。
预压前在支架底设沉降观测点，不少于3个横断面，每个横断面不少于3个观测点，预压前测出沉降观点标高，并在堆载过程中跟踪测量，砂袋堆放完后，测出沉降观点的标高，隔一天再测一次；当试压沉降稳定后，记录各测点的最终沉降值，从而推算出底模各测点的标高，然后卸载。卸完载后，精确测出底模各测点的标高，此标高减去加载终了时的标高，即为支架支撑的回弹值，余下的沉降值为支架系统不可恢复的塑性变形值。根据计算结果，对底模标高进行调整，使预留拱度值更加准确，同时也是对支架强度、刚度及稳定性的检验。
0#、1#块荷载统计如下：
钢筋混凝土自重G1=680t 挂篮、模板、人员、机具重量G2=53.5t 横桥向A类工字钢I36b重量G3=17.4t 顺桥向B类工字钢I36b重量G4=6.3t
荷载总重G=G1+G2+G3 +G4=758.3t。预压总重为荷载总重的120%，即910t。堆载预压采用分级进行，第一级为预压总重的30%，观测托架的
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沉降量H2；第二级为预压总重的50%，观测托架的沉降量H3；第三级为预压总重的70%，观测托架沉降量H4；最后一级为预压总重的100%，观测托架沉降量H5；维持荷载3小时后，观测托架沉降量H6。若最终沉降量与上一级沉降量的变化不大于2mm，即可认为沉降稳定，预压施工完成，开始卸载。卸载同样采用分级卸载，并记录每分级卸载后的托架回弹量，作为后期施工线型控制的原始数据。
⑷ 结构检算
托架结构检算前，墩身设计单位已对托架施工对墩身的影响程度时行了检算，满足设计要求。
① 荷载分析
G1——0#、1#段钢筋混凝土自重：G1=6800KN
G2——挂篮、模板、人员、机具重量：G3=535KN G3——横桥向分布I36ba工字钢自重：G3=174KN G4——水平I36b工字钢自重：G4=63KN
G5——横向风荷载：G5=0.00093MPa,沿纵向取14.5m长工字钢作为验算对象，作用于工字钢的风荷载0.93*14.5=13.5KN/m
② A类工字钢受力计算
q=[(G1+G2+G3+G4)/(18314.75)+13.5]31.2=50.4KN/m，其中14.75m为托架的总间距。
弯曲强度δ=0.08ql2/W=(0.08350.433.52)/(920.8310-6)=53.64MPa＜[δ]=145MPa（按照三等跨连续梁的内力和挠度系数，其中3.5为钢管桩的间距） 满足要求。
抗弯刚度f=0.677ql4/100EI=(0.677350.433.54)/(10032.13108316574310-8)=0.001m＜[f]=1/400=3.5/400=0.009m（按照三等跨连续梁的内力和挠
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度系数，其中3.5为钢管桩的间距），满足要求。 4.1.3 施工工艺流程
墩顶连续梁施工工艺流程图见图4.1.3-1。
墩顶预埋件检查托架设计设置临时支座托架拼装中线及高程测量安装支座、铺设底模、立外侧模钢筋制作测量控制安装底、腹板钢筋预应力管道安装立内模及端模绑扎顶板钢筋检查验收砼拌合砼浇筑养生等强拆模预应力束制作穿束张拉压浆凿毛清洗张拉机具校验取试块图4.1.3-1 墩顶连续梁施工工艺流程图4.2 墩梁固结方案
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4.2.1 计算概况
根据施工工艺要求，连续梁中墩（左幅3#、4#，右幅4#5#墩）需采取临时锚固措施。在进行边跨合拢段混凝土灌筑时，中墩临时锚固受力为最不利情况，梁段重量误差为±5%。取合拢段混凝土重量P1=50t；施工荷载P2=20t；挂篮重P3=35t，施工边跨合拢段时产生的荷载P=合拢段重+施工荷载+挂篮重=105t。 4.2.2 计算
计算简图如图4.2.2-1：
31.5m梁段标准重量：G=1183.3t
G1=1.053G=1242.465t G2=0.953G=1124.135t P=114.062t
根据力的平衡原理：
∑Y=0， 即 G1+ G2+P= YA+YB 得 YA+YB=2366.6t
∑MA=0， 即 16.432G1 + 3.42YB－19.832G2+30.82P=0
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得 3.42YB=1124.135319.83-114.062330.8－1242.465316.43 =-1635.2 即 YB=-480.9t
则 YA=2366.6+480.9=2847.5t 负号表示方向向下。
则在支座A处受压，PY=2847.5t；在支座B处受拉，PL=480.9t。 4.2.3 32精轧螺纹钢及C50混凝土的布置
单根32精轧螺纹钢的设计强度：
抗拉设计强度：R=3.1431623Rg=3.1431623750N/mm2=60t 抗压设计强度：R'=3.1431623Rg'=3.1431623400N/mm2=32t C50混凝土抗压设计强度：
fc=23.1N/mm2=2310t /m2
则受拉侧布置32钢筋的根数：
Pl480.9[R]=[60]=[8]=8
由于计算过程中未考虑长期施工风载、施工不确定动载的影响，经设计单位确认，按每侧布置24积为：
PY2847.5fc=2310=1.23 m2
32精轧螺纹钢，则C50混凝土的布置面
由于支座面积受限，临时墩面积不够，故加密钢筋，每侧设置36根，为便于后期临时固结拆除时永久支座的受力均匀，临支底部铺设2cm厚硫
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